Напряжения Расчетные формулы круглые

Методами сопротивления материалов решена задача о кручении бруса только круглого сплошного или кольцевого поперечного сечения. Расчетные формулы для напряжений и перемеш,ений получены на основании следуюш,и.х допуш,ений [c.230]

Совместное действие нормальных и касательных напряжений. При совместном действии изгиба и кручения или кручения и растяжения (сжатия) простое суммирование невозможно ввиду разного характера напряжений (нормальные и касательные). Достоверные расчетные формулы для таких случаев могут быть получены на основании теорий прочности. Так, например, при совместном действии изгиба и кручения опасными являются точки, в которых нормальные напряжения от изгиба и касательные напряжения от кручения одновременно имеют наибольшие значения. Главные напряжения при изгибе с кручением прямого бруса круглого поперечного сечения могут быть найдены по следующим формулам (ось Ох полагаем совпадающей с геометрической осью бруса) [c.191]

Расчетные формулы при сложном напряженном состоянии брусьев круглого, квадратного и прямоугольного [c.342]

Основные расчетные формулы для определения напряжений, усилий, прогибов и жесткости цилиндрических пружин растяжения-сжатия и кручения из проволоки круглого и прямоугольного сечений приведены в табл. 2. В этих формулах коэффициент к учитывает искажение напряженного состояния по сравнению с принятым расчетным. Коэффициент к зависит от кривизны витка и формы сечения. [c.87]

Так как д я основных форм сечений (квадрат, прямоугольник и т. п.) нормальные напряжения при стесненном кручении незначительно влияют на прочность и жесткость бруса, то они при расчетах не учитываются и для расчетов бруса некруглого сечения применяются формулы, аналогичные расчетным формулам для круглого бруса. [c.134]

Плоские крышки и заглушки могут быть круглой, эллиптической, прямоугольной или квадратной формы. В табл. 21 приведены расчетные формулы для определения наименьшей допустимой толщины стенок ( аоп), наибольших напряжений (а б) и прогиба (/ б). [c.178]

Таким образом, расчет бруса круглого поперечного сечения на изгиб с кручением ведется аналогично расчету на изгиб, но вместо изгибающего момента в расчетную формулу входит т к называемый эквивалентный момент, который зависит от изгибающих и крутящего моментов, а также от принятой гипотезы прочности. По гипотезе наибольших касательных напряжений, [c.275]

Сравнивая действительные напряжения в полосах при швах встык лобовом, видно, что материал полос используется во втором случае лучше, но он также недогружен. Для получения равнопрочной конструкции сварного шва и полос надо добавить сварной шов в круглом или удлиненном отверстии, который также рассчитывают на срез. При расчете такого комбинированного шва в расчетную формулу надо подставить суммарную длину всех швов. [c.61]

Это основная расчетная формула при кручении. По методу допускаемых напряжений по ней подбирают сечение круглого скручиваемого стержня и проверяют рабочие напряжения. [c.172]

Во всех задачах этого параграфа, где нет специальных указаний, максимальные (расчетные) напряжения в пружинах, свитых из прутка круглого сечения, определяются по формуле [c.79]

Несмотря на общность постановки задачи, конечные формулы имеют вид, позволяющий применять их в расчетной практике. К работе прилагаются таблицы коэффициентов, которые облегчают вычисление напряжений и прогибов пластинки для ряда частных случаев. В несколько иной и менее общей постановке аналогичная задача рассматривалась в работах [12], [13]. Известны также исследования влияния выдавки на прочность и жесткость круглой пластины для двух частных случаев осесимметрической нагрузки [2], [3], [13]. При некоторых упрощающих допущениях относительно ребра выдавки ставилась такая общая задача об упругом равновесии произвольно загруженной пластины с выдавкой любой формы, для которой граничные условия на контуре выдавки были были выражены при помощи аналитических функций комплексного переменного [14], [15]. [c.57]

Из данных таблицы замечаем, что значения экспериментальных критических напряжений по каждой серии образцов достаточно близки к теоретическим значениям. Конструктивные поправки по средним значениям, как правило, мало отличаются от единицы. Наибольшие отклонения получены для стержней с гибкостью Х 100, экспериментальные значения критических напряжений которых на 29—35 /о превышают расчетные значения, вычисленные по формуле Эйлера. Исключение для этой гибкости составляют стержни круглого поперечного сечения, для которых оказались практически равными [c.155]

Рассчитать стержень круглого поперечного сечения на прочность (рис. 3.3). Расчет на прочность выполняется с использованием условия прочности при кручении. Во-первых, необходимо расчетным путем определить максимальные касательные напряжения возникающие в опасном поперечном сечении. Этот расчет производится по формуле [c.60]

При выполнении расчета записывают расчетную формулу со ссылкой на источник. Если в записке более одной формулы, то их нумеруют арабскими цифрами, номер ставят в круглых скобках с правой стороны листа на уровне формулы под формулой приводят расщифровку ее. символов. Значение каждого символа дают с новой строки в той последовательности, в которой они приведены в формуле. Первая строка расшифровки должна начинаться со сгюва где без двоетотая после него, напри.мер, напряжение смятия па боковых поверхностях призматической шгюнки определяют по формуле [c.268]

Применение к стержню пружины формулы (75), определяющей наибольшие касательные напряжения при кручении прямого бруса круглого сечения, в значительной мере условно. Однако при практически применяемых для пружин отношениях Did погрешность невелика. В случае необходимости результат вычисления напряжений можно уточнить путем введения в расчетную формулу для кшах поправочного коэффициента k, который может быть определен по приближенной формуле [c.204]

Пластины — Напряжения крити-чсскпе — Формулы 174 175 — Устойчивость 174 — — круглые под равномерно распределенным давлением — Расчетные формулы 159 - круглые постоянной толщины— Расчет 156 Пластичность 48 Плоскоременные передачи 529 — Выбор типа 540 [c.964]

Широкое внедрение ЭВМ в расчетную практику позволило создать библиотеки подпрограмм для различных элементов оболочек и пластин, позволяющие по единообразным данным о геометрии элемента, поверхностным и краевым нагрузкам и перемещениям вычислить неизвестные перемещения, усилия и напряжения в сечениях элементов. Для многих тонкостенных элементов постоянной толщины имеются аналитические формулы, например для цилиндрических, сферических, конических оболочек, круглых и кольцевых пластин, некоторых оболочек линейно-переменной толщины. Традиционные методы строительной механики - методы сил, перемещений, начальных параметров — позволяют рассчитьшать конструкции, представленные в виде различных комбинаций базисных элементов. Численная процедура сводится к решению систем алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений или усилий в местах сопряжения элементов. [c.45]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

Здесь мы ограничимся рассмотрением практически наиболее важ> ыого случая, когда сечение стержня в любом месте представляет круг. В этом случае сечения при деформации остаются плоскими, причем это BOil TBO, как оказывается, мы имеем не только у круглого цилиндра, но и у каждого тела вращения с меридиональным сечением любого вида. Но мы сделали бы очень большую ошибку, если бы предположили, что и напряжения в сечениях такого тела вращения можно вычислять по тем же простым формулам, как и в цилиндрическом теле одинакового диаметра во всех сечениях. Раньше это неправильное предположение считали за очевидное, но поломки валов, казавшиеся при этом предположении необъяснимыми, были вызваны в действительности тем, что напряжения в месте резкого изменения сечения получались значительно более высокими, чем расчетные. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...