Торф Коэффициент

Тепловой изоляцией называют всякое покрытие горячей поверхности, которое способствует снижению потерь теплоты в окружающую среду. Для тепловой изоляции могут быть использованы любые материалы с низким коэффициентом теплопроводности — асбест, пробка, слюда, шлаковая или стеклянная вата, шерсть, опилки, торф и др. [c.377]

Однородным изотропным (в отношении коэффициента фильтрации) грунтом называется такой грунт, во всех точках которого коэффициент фильтрации имеет одну и ту же величину, причем эта величина для любой точки области фильтрации не изменяется с изменением направления фильтрации в этой точке. Когда коэффициент фильтрации изменяет свою величину с изменением направления фильтрации в данной точке, получаем так называемый анизотропный грунт. Анизотропным пористым телом является, например, торф, который в вертикальном направлении имеет относительно малый коэффициент фильтрации, а в горизонтальном направлении — относительно большой. [c.574]

Задача 1.36. Определить объем водяных паров при полном сгорании в слое 10 кг/ч фрезерного торфа состава С = 24,7% lf = 2,6% SS=0,1% N"=1,1% 0 =15,2% = 6,3% й = 50,0% при коэффициентах избытка воздуха в топке 0 = 1,35 и 1,4. [c.22]

Задача 1.41. Определить объем сухих дымовых газов, получаемых при сжигании 1000 кг фрезерного торфа состава С = 24,7% N" = 2,6% SS = 0,1% N =1,1% 0"=15,2% = 6,3% W = 50,0%, если известно, что дымовые газы при полном сгорании топлива содержат R02=15,0%. Коэффициент избытка воздуха в топке Oi= 1,3. [c.23]

Задача 2.12. Определить, на сколько процентов возрастут потери теплоты с уходящими газами из котельного агрегата при повышении температуры уходящих газов ву, со 160 до 180°С, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Оу,= 1,48, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Vy = 4,6 м /кг, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении Сру = 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива V° = 2,5 м /кг, температура воздуха в котельной /, = 30°С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении Ср,= = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 340 кДж/кг. Котельный агрегат работает на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания (2S=8500 кДж/кг. [c.41]

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Z)=12,6 кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Ql = 7725 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку /х = 20°С, давление перегретого пара / ап = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды / .,= 150°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = = 2,64 кДж/(кг К), кпд котлоагрегата (брутто) f/ = 85%, теоретическая температура горения топлива в топке 0j=1487 , условный коэффициент загрязнения С = степень черноты топки Дт = 0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева [c.61]

Для тепловой изоляции могут применяться любые материалы с низкой теплопроводностью. Однако собственно изоляционными обычно называют такие материалы, коэффициент теплопроводности которых при температуре 50—100° С меньше 0,2 Вт/(м-°С). Многие изоляционные материалы берутся в их естественном состоянии, например асбест, слюда, дерево, пробка, опилки, торф, земля и др., но большинство их получается в результате специальной обработки естественных материалов и представляет собой различные смеси. В зависимости от технологии обработки или процентного состава отдельных компонентов теплоизоляционные свойства материалов меняются. К сыпучим изоляционным материалам почти всегда добавляются связующие материалы, которые ухудшают изоляционные свойства. [c.200]

Преимущество тепловых электростанций заключается и в том, что они могут работать практически на всех видах минерального топлива — различных углях и продуктах его обогащения, торфе, сланцах, жидком топливе и природном газе. При этом основные агрегаты теплоэлектростанции имеют весьма высокий КПД, что обеспечивает общий коэффициент полезного действия современных электростанций до 42 %. [c.104]

Топочная камера котлоагрегата Т-50-14 (рис. 1-10) объемом 207 экранирована трубами диаметром 60 мм. Полная лучевоспринимающая поверхность экранов составляет 200 м . Расчетный коэффициент полезного действия котла т к. а = 87,2%. При номинальной производительности (расход фрезерного торфа 4,58 кг сек) температура уходящих [c.27]

Сф — поправочный коэффициент на фракционный состав золы для всех углей Сф = 1,0, а при сжигании торфа Сф = 0,7 [c.115]

Рис. 8-3. Исходный коэффициент загрязнения коридорных пучков при сжигании твердых топлив (кроме древесины и торфа).

Как видно из таблицы, наибольший эффект применения контактных водонагревателей можно получить при работе на твердом топливе высокой влажности. Однако некоторые виды этого топлива применяются редко и поэтому не имеют большого практического значения (одубина, дрова). Другие виды влажных топлив (бурый уголь) содержат серу, поэтому прямое использование воды, нагретой контактным способом, затруднительно. Наиболее целесообразно применение контактного нагрева воды в первую очередь при сжигании природного газа, продукты сгорания которого не содержат ни окислов серы, ни твердых частиц. Это позволяет во многих случаях обеспечивать прямое использование нагретой воды. Повышение к. и. т. теоретически на 11—12%, а практически на 8—9% только за счет конденсации водяных паров представляется вполне достаточным для широкого практического применения контактных газовых водонагревателей (хотя этот коэффициент все равно ниже, чем при сжигании влажных твердых топлив). Вместе с тем можно полагать, что в ближайшее время, несомненно, контактный нагрев воды при сжигании древесных отходов, торфа, а затем и бурого угля и жидкого топлива будет применяться все более широко. [c.10]

Предварительная подсушка топлива. Каждый процент влаги, содержащейся -в топливе, снижает теплоту сгорания в среднем на 1,1% по отношению к теплоте сгорания сухого топлива. Коэффициент полезного действия топок, например при сжигании торфа с влажностью 55% против 40%, снижается на 20%, а мощность топки на 30—40%. Расчеты, выполненные во ВТИ, показывают, что даже устройство специальных сушилок для топлива экономически выгоднее, чем подача в топки сильно увлажненного топлива. [c.38]

На рис. 5 для сравнения приведены значения коэффициентов А и р, полученные П. А. Жучковым [Л. 11] для кускового торфа. Из графиков на рис. 4 и 5 следует, что коэффициент р для древесины и торфа одинаков. [c.327]

Коэффициенты Л и р являются функциями размера образца. При этом коэффициенты р для древесины и торфа оди- [c.327]

Для дров, торфа и бурых углей, приведенная влажность которых меняется в широких пределах, значения коэффициентов и даны в функции приведенной влажности для остальных топлив в этом не имеется надобности. [c.130]

Характеристики твердых и жидких топлив СССР приведены в табл. 2-2. В этой таблице кроме уже указанных выше имеются обозначения (гм. пл стр. 56). — влага аналитическая, т. с. влага топлива, доведенная в лабораторных условиях до воздушно-сухого состояния f , t i, ia — температуры начала деформации, размягчения и начала жидкоплавкого состояния золы топлива k o и — коэффициенты размолоспособности (лабораторный и рабочий относительные, по ВТИ), смысл которых будет объяснен ниже в 2-17. Характеристики торфа даны в табл. 2-3 для разных болот. [c.55]

Средняя нагрузка на полезную площадь склада при хранении угля и торфа в штабелях, высотой первого 3 jn и второго 2,5 м составляет соответственно 1,8—2 и 0,75—1 пг1м при этом принимается объемный вес угля и торфа соответственно 0,8—0,9 и 0,3— 0,4 т1м , а коэффициент заполнения штабеля 0,6—0,67 для угля и 0,5—0,6 для торфа. Коэффициент использования складской площади на складах этого назначения не превышает 0,5 (с учетом необходимых проездов и пр.). [c.507]

Задача 2.59. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата, работающего на фрезерном торфе состава С = 24,7% Н = 2,6% SS = 0,1% N =1,1% 0 = 15,2% = 6,3% = 50,0%, если известны температура газов на входе в пароперегреватель (9 5 = 900°С, количество техшоты, воспринятое паром в пароперегревателе, бое = 1200 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем а е=1,3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Ааде = 0,05, температура воздуха в котельной /в = 30°С и потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5%. [c.71]

Задача 2.93. Определить расчетный полный напор вентилятора котельного агрегата, работающего на фрезерном торфе состава С = 24,7% Н = 2,6% N =1,1% 0 =15,2% = 6,3% И = 50,0%, если расчетный расход топлива Вр = = 4,6 кг/с, коэффициент запаса подачи =1,05, коэффициент избытка воздуха в топке t,= l,25, присос воздуха в топочной камере Аа = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Аавп = = 0,045, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, 1в = 20°С, мощность электродвигателя для привода вентилятора JV = 60 кВт, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1Д, эксплуатационный кпд вентилятора э = 60% и барометрическое давление воздуха Лб = 97 10 Па. [c.89]

При отсутствии надежных данных о фракционном составе золы топлива поправку Сфр можно принять для углей и сланцев равной 1 и для торфа 0,7. Определив по фор1муле (2-164) значение коэффициента загрязнения е, можно по формулам (2-153) или (2-154) при найденных значениях коэффициентов теплоотдачи от газов к стенке at 112 [c.112]

Коэффициент загрязнения при расчете конвективных пароиерегрева-телей и сжигании нешлакующихся твердых топлив (каменные угли, АШ при Гун 20%) с применением очистки экранов, а также для шлакующихся топлив (АШ при Т ун< 20%, сланцы, назаровский уголь) при очистке пароперегревателей обдувкой или виброочисткой определяется по рис. 8-3 и 8-4 без введения поправки Де. При ся игании фрезерного торфа Де = = 0,00258 град/вт. [c.115]

Лабораторными исследованиями и практическими наблюдениями за хранением торфа в штабелях установлено, что торф способен самонагреваться в широком диапазоне изменения влажности от 20—25 до 50 — 65%. Интенсивность выделения тепла непрерывно увеличивается с повышением влажности торфа, но скорость самонагревания торфа находится в более сложной зависимости от влажности, так как одновременно с изменением влажности изменяется ряд других факторов, тормозящих процесс самонагревания (теплоемкость, теплопроводность, удельный вес). Так, например, известно, что при хранении фрезерного торфа влажностью 35—65% происходит торможение его самонагревания, которое усиливается с увеличением влажности. Это объясняется тем, что для нагревания единицы веса влажного торфа необходимо больше тепла, чем для сухого, так как при изменении влаж-но сти торфа от 30 до 60% удельная теплоемкость его увеличивается с 0,63 до 0,79 ккал1кг град. В пределах указанной влажности примерно в 1,5 раза увеличивается коэффициент теплопроводности торфа. [c.11]

Например, в результате исследования экономайзера котлоагрегата Т П-170, работающего на фрезерном торфе, были обнаружены существенные гидравлические и тепловые разверки. Измерение скорости в отдельных змеевиках I ступени показали, что при средней скорости воды =0,8 м/с скорость ее в отдельных змеевиках может составлять 0,5 м/с, т. е. в il,6 раза меньше. Вследствие неравномерного распределения температуры и скорости газового потока и неравномерного загрязнения обнаруженная тепловая равномерность велика — максимальный и минимальный коэффициенты неравномерности тепловоспрнятия отдельных змеевиков отличаются почти в 2 раза [2-6]. [c.59]

Расчетное видимое тепловое напряжение зеркала горения при торфе с Ц7р = 40% и Л ==10% составляет около 1100-10 ккал/м -ч-, напряжение объе ма топки 200— 250-10 ккал/м Ч коэффициент избытка воздуха в топке 1,4. [c.41]

В эти годы создаются оригинальные конструкции мощных барабанных паровых котлов производительностью до 200 т1ч на достаточно высокие по тому времени параметры пара (35 ата, 425° С) и осваивается серийное их производство. Выпускаемые котлы становятся более экономичными и менее металлоемкими по сравнению с прежними конструкциями. Снижение металлоемкости и стоимости котлов достигалось уменьшением количества барабанов и повышением удельного паросъема (четырех-и пятибарабанные котлы были заменены трехбарабанными). Путем установки на котлах воздухоподогревателей и экономайзеров с развитыми поверхностями нагрева была существенно повышена экономичность котлоагрегатов за счет значительного снижения температуры уходящих газов. Коэффициент полезного действия отечественных котлоагрегатов повысился до 82% по сравнению с 70% в годы восстановительного периода. Подогрев воздуха в воздухоподогревателях до 250—300° С не только снизил температуру уходящих газов и тепловые потери, но позволил также успешно сжигать высоковлажные низкосортные виды топлива — бурые угли, торф, сланцы и антрацитовый штыб. [c.11]

На основе опытных данных найдены зависимости эквивалентных коэффициентов тепло- и температуропроводности от влагосодержания и дисперсности. Полученные кривые зависимостей коэффициентов тепло-и температуропроводности низинного торфа имеют максимумы, которые смещаются в сторону меньших вла-госодержаний с увеличением дисперсности. Такой характер зависимостей можно объяснить следующим образом [6]. При малых влагосодержаниях тепло передается через скелет дисперсного материала, пленки воды и порозный воздух. Так как в этом случае поры заполнены воздухом, коэффициент теплопроводности которого очень мал, то эквивалентный коэффициент теплопроводности также имеет малые значения (рис. 2). С увеличением влагосодержания возрастает доля влаги в материале, отчего увеличиваются значения эквивалентного коэффициента теплопроводности, поскольку последний для воды в 20—25 раз больше, чем для воздуха. [c.90]

Рис. 2. Зависимость коэффициента теп-лопроводностн кал/см - сек град) низинного торфа от влагосодержания (г/г)

В процессе переработки торфа внутриклеточная вода переходит в капиллярную воду. При этом уменьшаются размеры пор, так как происходит более плотная упаковка частиц твердой фазы. Последнее обстоятельство приводит к тому, что при одинаковом влагосодержании в диспергированном торфе поры будут раньше заполнены влагой, чем в торфе меньшей дисперсности. Поэтому с увеличением числа переработок кривые зависимостей эквивалентного коэффициента теплопроводности смещаются в направлении меньших значений влагосодержания (см. рис. 2, кривые /—4). Подобные зависимости наблюдаются и для коэффициентов температуропроводности низинного торфа. Для верхового торфа кривые зависимостей коэффициентов температуропроводности почти не имеют максимумов для диспергированного и непереработан-ного торфа в диапазоне влагосодержания 2—5 г/г значения эквивалентного температурного коэффициента находятся в пределах 2 — [c.91]

Рис. 3. Зависимость коэффициента по-тенциалопроводности (см /сек) низинного торфа от влагосодержания г/г)

Коэффициенты потенциалопро-водности для низинного торфа различной дисперсности имеют максимумы, сдвигающиеся в сторону меньших влагосодержаний по мере увеличения числа переработок (рис. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...