Степень влажности цикла

Цикл со вторичным перегревом пара. Как установлено выше неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности па[1а в конце его адиабатного расширения. [c.123]

При этом достигается также дополнительное повышение экономичности за счет уменьшения влажности отработавшего пара (сравни состояния / и 2 на рис. 12-6). Часто этот эффект оказывается более существенным, чем выигрыш в к. п. д. цикла, поскольку в крупных паросиловых установках эрозия лопаток турбины, вызываемая влагой, настолько опасна, что по экономическим соображениям устанавливают определенный предел для допустимой степени влажности пара. В настоящее время этот предел равен 10%. [c.96]

Для промперегревателя обычно используется отбираемый из ЦВД и свежий пар, чем и определяется максимальная температура перегрева (на 15—40° меньше а). Перегрев свежим паром снижает к. п. д. цикла, но потери от влажности пара в ЦНД существенно уменьшаются и повышается надежность турбины. ПП используют в тех случаях, когда путем сепарации нельзя достигнуть допустимой степени влажности в конце расширения. Выгодно применять двухступенчатый перегрев сначала паром из отбора, а затем свежим, причем оптимальное повышение энтальпии пара — приблизительно одинаковое в каждой ступени. Часто допускают отступление от такой разбивки ступеней ПП из-за удобства организации отбора пара (за внутренним цилиндром ЦВД). Добавляя перегрев отбираемым паром, можно снизить расход теплоты установкой приблизительно на 0,5%. Благодаря применению СПП, существенно уменьшаются потери от влажности в ЦНД. [c.112]

Ранее было установлено, что с повышением начального давления пара Рх увеличивается и начальная температура Тх, что увеличивает среднее значение температуры пара в процессе подвода тепловой энергии к нему в паровом котле и пароперегревателе. Но это приводит и к отрицательным последствиям — увеличению степени влажности пара в конце процесса расширения в турбинной ступени. С целью предотвращения эрозии лопаток последних ступеней турбины степень сухости Х ограничивают значением Хх > 0.86, которое можно обеспечить при указанных параметрах только путем введения в цикл промежуточного перегрева пара. [c.249]

Для уменьшения влажности пара в конце расширения повышают начальную температуру его. Однако при давлении в 100 бар и температуре 560° С степень сухости при конечном давлении в конденсаторе 0,05 бар в идеальном цикле уже получается равной 0,79, а при дав- Рис. 19-10 [c.303]

Цикл паросиловой установки с промежуточным перегревом пара. На рис. 1.71 приведена принципиальная схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара, а на рис. 1.72, а, б изображен цикл, по которому она работает. Как видно из этих рисунков, здесь вместо расширения пара в турбине до недопустимой малой степени сухости хг < 0,8), осуществляющегося в цикле без промежуточного перегрева пара, достигается допустимая степень сухости Хг 0,8 при том же конечном давлении р . В первой секции турбины происходит расширение пара до некоторого промежуточного давления р , после чего он поступает во второй пароперегреватель 2, где за счет теплоты дымовых газов, выходящих из первого пароперегревателя I, он снова перегревается при постоянном давлении Ре до температуры После этого пар поступает во вторую секцию турбины, где он расширяется до заданного конечного р давления в области допустимой влажности паров. [c.95]

Как отмечено ранее, одним из способов, позволяющих снизить влажность пара на выходе из турбины, является перегрев пара. Применение перегрева пара приводит к увеличению термического к. п. д. цикла и одновременно сдвигает в Т, s-диаграмме точку, соответствующую состоянию пара на выходе из турбины, вправо, в область более высоких степеней сухости (рис. 11-20, а). [c.387]

Промежуточный перегрев пара, который в свое время вошел в энергетику главным образом как средство борьбы с высокой влажностью пара в последних ступенях турбины, является средством повышения термического к. п. д. цикла. Из рассмотрения Т, s-диаграммы следует, что если промежуточный перегрев пара осуществляется от не слишком низкой температуры и до температуры, близкой к то термический к. п. д. дополнительного цикла будет заведомо выше термического к. п. д. основного цикла — ведь в этом случае степень заполнения у дополнительного цикла значительно выше, чем у основного (рис. 11-23). [c.389]

Экономичность цикла Ренкина повышается с увеличением давления и температуры перегрева пара. Из диаграммы х — г видно, что с ростом давления р при неизменных значениях i и р2 величина /1 уменьшается, а разность 1 — 2 возрастает. Если теперь обратиться к выражениям (8-25), (8-26) и (8-26 ), то можно заключить, что в рассмотренном выше случае термический к. п. д. цикла будет возрастать, а удельный расход пара уменьшаться. Та же диаграмма показывает, что с повышением температуры перегрева пара при неизменных р и р растет экономичность цикла, поскольку при этом увеличение разности /1—112 сказывается в большей степени, чем увеличение величины — Одновременное увеличение давления и температуры пара обусловливает еще более интенсивный рост экономичности установок. Необходимо отметить, что повышение температуры перегрева при повышении давления полезно и необходимо еще и с точки зрения сокращения механических потерь и обеспечения сохранности турбинных лопаток. При помощи диаграммы 5 — й можно убедиться в том, что в установках высокого давления пар в конце процесса расширения при небольшом противодавлении (р2 = 0,04—0,05 ата) становится весьма влажным. Например, если начальные параметры пара характеризуются давлением р = = 35 ата и температурой 450° С, то при расширении такого пара в идеальной турбине до конечного давления р2 = 0,05 ата влажность его будет составлять 1—д = 0,175 если начальные параметры пара будут р1 = 130 ата и 1 = 450° С, то при расширении до того же значения конечного давления рг = 0,05 ата влажность пара достигнет 1 —х = 0,27 (ом. диаграмму 5 — I). [c.145]

Выше уже отмечалось, что эрозия лопаток турбины кладет предел допустимой степени влажности пара для последних ступеней турбины. 75-диаграмма на рис. 12-8 графически показывает влияние повышения начального давления на увеличение влажности пара в конце процесса расширения в случае, когда температура перегрева пара остается неизменной. На том же рисунке показаны кривые влажности пара в последней ступени турбины tB зависимости от давления для циклов с температурами перегрева 550 и 430°С (к. п. д. турбин принят равным 80%) при давлении отработавшего пара 25 мм рт. ст. абс. Эти кривые показывают, что если допустимая влажность равна 10%, то наивысшее начальное давление равно 40 /сГ/сж при температуре перегрева 430° С н 100 кГ1см при 550° С. [c.96]

Комбинарованные установка. С повышением начальных параметров, в особенности начального давления, термический к. п. д. идеального цикла с противодавлением возрастает в большей степени, чем к. п. д. конденсационной установки. Вместе с тем изменение параметров рабочего процесса меньше влияет на величину -rioi теплофикационных турбин по сравнению с конденсационными той же мощности ввиду больших пропусков пара в ч. в. д. теплофикационных турбин и меньшего влияния конечной влажности пара. По этим причинам повышение начального давления (в отношении тепловой экономичности) в, действительных условиях на комбинированных установках еще более благоприятно, чем на конденсационных установках. [c.85]

У читателя может возникнуть недоумение ранее отмечалось, что в случае использования водяного пара в качестве рабочего тела цикл Ренкина без перегрева, как правило, не применяется по той причине, что при этом пар в конце процесса расширения в турбине имеет высокую влажность, что резко снижает величину внутреннего относительного к. п. д. турбины. Почему же ртутный цикл без перегрева пара может применяться без каких-либо оговорок Дело в том, что у ртути правая пограничная кривая в-Г, -диаграмме идет значительно круче, чем у воды. Благодаря этому состояние пара на выходе из ртутной турбины оказывается расположенным в области влажного пара вблизи правой ногра-ничной крявой, т. е. в зоне высоких значений степени сухости . [c.397]

Уплотняемость грунтов характеризуется увеличением их плотности вследствие вытеснения из пор воды и воздуха и компактной укладки твердых частиц. После снятия внешней нагрузки сжатый в порах воздух расширяется, вызывая обратимую деформацию грунта. При повторных нагружениях из пор удаляется все больше воздуха, вследствие чего обратимые деформации уменьшаются. Степень уплотнения грунта характеризуется остаточной деформацией, основная доля которой приходится на первые циклы нагружения. Ее оценивают коэффициентом уплотнения, равным отношению фактической плотности к ее максимальному стандартному значению, соответствующему оптимальной влажности. При уплотнении грунтов требуемый коэффициент уплотнения назначают в зависимости от ответственности земляного сооружения из пределов от 0,9 до 1. [c.202]

Равномерность прессования сырца нарушается трением о боковые стенки формы. Торможение движения массы вдоль стенок формы снижает степень ее уплотнения в слоях, наиболее удаленных от передвигающегося штампа. Одновременно уплотнение по периферии формы становится меньшим, чем в ее центре. С другой стороны, преодоление трения о стенки формы ведет к тому, что слои массы, непосредственно прилегающие к подвижному штампу, уплотняются в большей степени, чем нижние, особенно по периферии. В связи с этими явлениями изделие всегда прессуется в направлении наименьшего размера. Для улучшения пропрессовки изделия его следует прессовать с двух сторон. Для улучшения пропрессовки изделий с большой высотой или с большим отношением высоты изделия к прессуемой площади необходимо обеспечить условия, улучшающие пропрессовку массы и снижающие величину бокового трения о стенки пресс-формы. Такими условиями являются подбор оптимальной влажности, степени отощения массы, введение а массу некоторых добавок, двустороннее прессование, увеличение продолжительности цикла прессования и выдержки. [c.196]

Процесс Р. осуществляется в обш ем в две стадии а) поглощение адсорбентом пара растворителя из тока пропускаемой через него паро-воздушной смеси и б) отдача адсорбентом поглощенного растворителя при повышении Г. Т. к. при простом нагревании адсорбента из него выделится лишь то количество поглощенного растворителя, к-рое превышает поглотительную способность адсорбента при Г нагревания при давлении пара, равном атмосферному, то, чем выше будет 1° нагрева, тем ббльшая з сть поглощенного растворителя при этом выделится. Причем, так как поглощение происходило при значительно более низких парциальных давлениях пара растворителя, то в зависимости от степени влияния в данном случае 1° и концентрации, при недостаточно высоком нагреве, количества выделившегося растворителя м. б. весьма незначительны. Поэтому, в виду нецелесообразности нагревания адсорбента до очень высоких Г, для увеличения полноты отдачи прибегают одновременно с нагревом к продувке адсорбента каким-нибудь паром или газом, к-рый может быть впоследствии б. или м. легко отделен от растворителя. В соответствии с происходящим при этом понижением парциального давления пара в газовой фазе таким путем удается выделить с угля значительно большую часть растворителя. Этот процесс осуществляется б. ч. путем продувки адсорбента перегретым водяным паром, дающим, с одной стороны, тепло, необходимое для обратной отдачи адсорбентом поглощенного растворителя, с другой стороны, осуществляющим задачу вймывания растворителя из адсорбента. Т. к. влажность угля сильно понизила бы его поглотительную способность в отношении растворителя, то такой метод проведения процесса требует введения в цикл еще сушки адсорбента (продувкой его горячим воздухом) и последующего охлаждения. В зависимости от отношения данйого растворителя к водяному пару или другому какому-либо пару или газу, применявшемуся для продувки при отдаче, нередко возникает еще необходимость осушки и разгонки полученного растворителя. В зависимости от продолжительности отдельных стадий процесса—поглощения, отдачи, осушки и остывания—применяют обычно систему из двух-трех адсорберов, соединенных параллельно и поочередно проходящих каждую из этих операций, так чтобы в каждый данный момент один из адсорберов находился в стадии поглощения р]. При обработке больших количеств паро-воздушной смеси применяется нередко установка нескольких параллельно работающих агрегатов. На фиг. 5 представле- [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...