Кавитация в лопастных насосах

В первую очередь необходимо отметить, что основные законы гидравлики широко применяются в теории лопастных насосов и гидравлических турбин. Так, например, уравнение Бернулли для относительного движения жидкости используется при анализе характера движения потоков в области рабочих колес ука-анных гидравлических машин. Оно служит также для исследования явления кавитации в лопастных насосах и гидравлических турбинах, позволяя устанавливать высоту всасывания или предельное число оборотов рабочих колес. [c.3]

КАВИТАЦИЯ В ЛОПАСТНЫХ НАСОСАХ [c.159]

Существует несколько различных форм начальной стадии кавитации. В лопастных (осевых и центробежных) насосах принято различать пузырьковую, профильную и вихревую формы. [c.170]

В подразд. 4.3 была рассмотрена кавитация, возникающая в местных гидравлических сопротивлениях при высоких скоростях движения жидкости. Аналогичное явление может происходить и в лопастных насосах (обычно на входе в насосное колесо). В этом случае из-за вьщеления паров и растворенных газов нарушается нормальная работа насоса, возникает характерный шум, а также падают его эксплуатационные показатели (напор, подача, мощность и КПД). Во избежание кавитации в гидросистеме после выбора насоса проводят его проверочный (кавитационный) расчет. [c.234]

В лопастных насосах, ввиду циркуляционного обтекания лопастей, при котором скорость жидкости на вогнутых их поверхностях больше, чем на выпуклых, кавитация имеет место на вогнутых поверхностях лопастей вблизи их входных кромок, т.к. давление потока здесь наименьшее. При движении жидкости вдоль межлопастного канала за счет действия центробежного эффекта давление повышается и пузырьки захлопываются. [c.413]

Теоретические решения многих вопросов, связанных с движением вязкой жидкости в проточной части лопастных насосов, еще не найдены. Поэтому при конструировании новых образцов лопастных машин проводятся лабораторные исследования на моделях проверяется и окончательно устанавливается форма лопастей рабочего колеса и направляющего аппарата, определяются к. п. д. насоса и изменение к. п. д. в зависимости от различных факторов (числа оборотов, производительности, напора), изучается явление кавитации и т. д. [c.253]

У лопастных насосов к гидродинамическим источникам вибрации, как было установлено ранее, относятся вихреобразования в потоке рабочей среды, неоднородность потока, турбулентные пульсации давления, воздушная и паровая кавитации. [c.168]

Для того, чтобы проиллюстрировать влияние условий работы шнеко-центробежного насоса, т. е. степени развития лопастной и вихревой кавитации при работе насоса на пониженных режимах на основную частоту колебаний жидкости в системе, на рис. 8.8 приведены также зависимости 1та/(/) для двух вариантов расчета к == 0,03 и 0,35 (режим с обратными токами) к = = 0,058 и д = 0,54. [c.233]

Коэффициент кавитации Опр осевого насоса можно представить в виде Окр = Опр + Да, где а р — предельный коэффициент кавитации, зависящий от параметров потока перед входом на лопасти рабочего колеса Да — дополнительное значение коэффициента, определяемое эксплуатационным режимом лопастного колеса. [c.141]

Рассмотренные примеры наглядно демонстрируют, что нормальный рабочий процесс таких лопастных гидравлических машин как турбины и насосы сопровождается уменьшением давления потока и образованием зон, давление в которых может достигать критического значения с точки зрения возникновения кавитации. [c.42]

Другими элементами рабочих колес, подверженными кавитационной эрозии вследствие поверхностной кавитации, хотя и в гораздо меньшей степени, чем лопасти, являются втулка и наружный обод колеса радиально-осевых турбин, наружный диск рабочего колеса центробежных насосов и втулки рабочих колес поворотно-лопастных турбин и осевых насосов. Последние разрушаются в местах прилегания торцов лопастей и на цилиндрическом участке поверхности под цапфами лопастей. [c.55]

Исследование кавитационных характеристик одиночных профилей. Институтом механики высоких скоростей успешно выполнен ряд исследовательских работ, сыгравших важную роль в создании в Японии осевых быстроходных гидротурбин и насосов, и гребных винтов для скоростных судов. На изолированных профилях с хорошо изученными аэродинамическими характеристиками, обычно применяемыми для лопастных механизмов, и профилях специальной формы, так называемых X-профилях, были подробно изучены следующие вопросы 1. Условия зарождения и развития кавитации. [c.13]

Неспособность выдерживать действие больших растягивающих напряжений, приводящая при значительном понижении давления к кавитации, т. е. к потере сплошности и образованию внутри жидкости паровых или газовых каверн, является фундаментальным свойством всякой жидкости. Поэтому кавитация столь широко распространена в сфере практической деятельности человека, сколь многообразны силовые воздействия, которым подвергаются жидкости. Это в первую очередь относится к элементам быстроходных судов и кораблей, а также различных лопастных механизмов гидротурбин, насосов, гребных винтов и т. д. В специальных гидравлических системах в энергетике, химической промышленности, авиационной и ракетной технике используется и перекачивается широкий ассортимент жидкостей в разнообразных температурных условиях—-от расплавленных металлов до криогенных жидкостей. Уменьшение давления, приводящее к появлению растягивающих напряжений и разрывов сплошности, часто происходит не только в условиях вынужденного движения, но п в статических условиях в системах, полностью или частично заполненных жидкостью. [c.5]

Насос СВН-80А является быстроходным (при Q Fu = 0,D д,--29). При меньшей быстроходности увеличивается разница радиусов, на которых располагаются канал и всасывающее окно благодаря чему увеличиваются напор, передаваемый жидкости в результате лопастного рабочего процесса, и давление на всасывающем участке канала, а следовательно, уменьшается опасность возникновения здесь кавитации. Поэтому у тихоходных насосов открытого типа наилучшие кавитационные качества получаются при большем оптимальном значении площади /1/3, чем у быстроходных. [c.106]

Значение критического кавитационного запаса может бьггь дано в паспорте насоса или получено по результатам кавитационного испытания. Кроме того, оно может быть получено из теории кавитации в лопастных насосах, разработанной С. С. Рудневым. Им установлена следующая связь между критическим кавитационным запасом, частотой вращения и подачей насоса [c.235]

Уравнение Бернулли широко применяется в различных разделах гидравлики для решения многих практических задач. Так, например, с помощью уравнения Бернулли определяется высота всасывания насоса и производится расчет всасывающих линий. Явление кавитации, наблюдаемое в лопастных насосах и гидравлических турбинах, возникающее в области пониженных давлений, характеризующееся наличием местных ударов при конденсации пузырьков пара и приводящее к разрушению металла и понижению к. п. д. машин, также изучается с применением уравнения Бернулли. На использовании уравнения Бернулли основаны расчеты многих водомерных устройств (водомеры Вентури, водомерные шайбы и диафрагмы) и некогорые водоподъемные установки (например, эжекторы). [c.128]

Таким образом, возиикновеиие кавитации в вихревых насосах открытого типа и в лопастных насосах отличается мало. При этом для вихревого насоса открытого типа может быть применена теория кавитации лопастных насосов. В частности, для них справедливо основное уравнение кавитации [c.102]

Во второй части не только иесколько изменена методика изложения, но и тгесены дополнительные материалы особенно по теории подобия лопастных насосов, кавитации в них, а такк е даны современные примеры использования гидродинамических (лопастных) передач. [c.3]

Основными источниками вибрации центробежных насосов являются различные формы кавитации [10, 24, 32, 36]. В качестве примера на рис. IV. 1 представлена зависимость общего уровня вибрации Lx лопастного насоса центробежного типа от числа оборотов п на подобных режимах работы H/Q = onst и при постоянном кавитационном запасе Ah = onst, которая имеет три характерные области J, 2, 3. При переходе от бескавитационной работы насоса (область 1) к режиму с газовой кавитацией (область 2) происходит резкое возрастание вибрации, которое становится менее интенсивным в области паровой кавитации 3. [c.164]

Для установления зависимости максимально допустимого, с точки зрения возникновения кавитации, падения динамического давления в области рабочего колеса лопастного насоса от его конструктивных характеристик ВНИИгидромаш рекомендует пользоваться формулой [29] [c.132]

Если в радиальноосевых турбинах кавитационная зона может распространиться по всей поверхности втулки рабочего колеса, то в поворотно-лопастных турбинах и осевых насосах этот тип кавитации носит локальный характер. Изолированные кавитационные зоны возникают, как правило, из-за местной неравномерности потока в местах прилегания внутренних торцов лопастей к втулке и на цилиндрическом участке поверхности втулки под грибками лопастей. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...