Схема протекания процесса сгорания

Схема протекания процесса сгорания [c.283]

В отличие от этой схемы газотурбинную установку можно осуществить с протеканием процесса сгорания при постоянном объёме, т. е. с возрастанием давления в самом процессе сгорания. [c.329]

На каждой индикаторной диаграмме намечалась определенная точка, отстоящая во всех случаях на равном расстоянии от в.м.т. (см. схему на фиг. 126). Положение этой точки выбиралось за 5—10 перед открытием выхлопного клапана. Такой выбор определялся тем, что на этом участке индикаторная диаграмма давлений очень мало зависит от неравномерности протекания процесса сгорания, особенно при работе на относительно устойчивых режимах (а = 0,85—0,9). [c.182]

Расскажите схему протекания процесса смесеобразования и сгорания в ЖРД. Какие зоны можно выделить Ь камере сгорания Какие процессы характерны для каждой из этих зон [c.331]

Протекание процессов рабочего цикла в разных агрегатах (камера сгорания — топка котла, турбина, компрессор, конденсатор — холодильник и др.) и введение различных устройств для повышения КПД (регенераторы, промежуточный подогрев, промежуточное охлаждение и т. д.) приводит к исключительно большому числу схем ТУ, анализ которых выполнен для всех мысли мых вариантов. В целом можно сказать, что по мере усложнения ТУ экономичность их повышается (при прочих равных условиях). Выбор оптимального решения — задача проектировщиков. [c.144]

Исходя из указанных положений наиболее вероятной схемой процесса горения является горение пылинки в топочной камере в объеме движущегося потока — выход летучих, горение летучих в движущейся среде и горение коксовой частицы с одновременными физико-химическими превращениями минеральной части топлива. Эти превращения происходят одновременно с диффузией окислителя к остатку частицы, горением остатка при протекании вторичных реакций продуктов сгорания на раскаленной повфхности частиц или вблизи от нее. [c.46]

Многочисленные экспериментальные исследования показывают, что в общем случае любая составляющая нагрузки в цельном поршне (силы инерции, давления газов, силы реакции, тепловая нагрузка) имеет явно выраженный трехмерный закон распределения [9]. Причем, если для сил инерции и сил давления газов совместно с реактивными усилиями этот закон довольно прост по форме и определяется в основном геометрией поршня, то для тепловой нагрузки закон распределения более сложен и определяется различными факторами. К числу важнейших следует отнести форму поршня, способ его охлаждения, характер протекания рабочего процесса и процессов очистки и наполнения цилиндра. И все же для дизелей с неразделенной камерой сгорания, даже при таком сложном законе нагружения, имеется возможность выделить в поршне симметрично нагруженные области. В зависимости от конструкции крышки цилиндра эти области будут образованы либо одной, либо двумя плоскостями симметрии, проходящими через ось поршня. Выявление таких симметричных областей в поршне, естественно, облегчает выбор расчетной схемы, но не в ущерб достоверности получаемых результатов, поскольку в данном случае можно всю мощность программы сосредоточить на детальном анализе симметрично нагруженной части. [c.176]

Как сказано, смесительная головка - основное звено системы смесеобразования. При ее проектировании ставятся задачи обеспечение высокой полноты и интенсивности сгорания топлива создание надежного внутреннего охлаждения стенки организация устойчивого протекания рабочего процесса на всех рабочих режимах. Все эти задачи в значительной степени решаются с помощью смесеобразования подбором форсунок, их числом и схемой расположения, выбором перепада давления на них. Следует отметить, что теория рабочего процесса в КС пока еще не разработала достаточных инженерных методов расчета, которые позволяли бы надежно проектировать систему смесеобразования в КС с заданными свойствами или надежно предсказывать ожидаемые характеристики от спроектированной КС. Поэтому рекомендации по проектированию и оценка ожидаемых характеристик в основном опираются на предыдущий опыт, статистические данные и приближенные методы расчета. [c.40]

Сравнение характеристик выгорания показывает, что эмпирические уравнения (3) и (5), графики которых заключены внутри опытных характеристик дизелей, в порядке первого приближения можно использовать для описания развития процесса сгорания во времени в дизелях. Уравнение (4) для этой цели непригодно. И совсем не годится для описания динамики процесса сгорания гв дизелях схема подвода теплоты по правилам смешанного цикла. Последняя схема равнозначна бесконечно большой скорости сгорания в начале процесса (1 =соп51), а затем скачкообразному падению скорости сгорания до нуля с последующим ее увеличением до некоторой наибольшей величины (р=сопз1). Такой характер изменения скорости сгорания никак не соответствует реальному протеканию процесса сгорания в двигателях. [c.13]

Изложен метод расчета теплообмена в топочных камерах,базиружщий-ея на математическом опясании приближенной схемы протекания топочных процессов.Разработанный метод находит применение в малогабаритных камерах сгорания. [c.353]

Прямоточная продувка цилиндра по схемам фиг. 1, а и б и фиг. 4 (называемая еще продольной продувкой) не связана с какими-либо особыми трудностями процесс продувки в этих случаях протекает почти автоматически. При продувке параллельно расположенных цилиндров с общей камерой сгорания (см. фиг. 3, б), несмотря на то, что в этом случае путь продувочных газов также предопределен, уже возникают серьезные затруднения. В этом случае не удается без особых мероприятий обеспечить полную продувку обоих цилиндров у общей стенки остаются непродутые зоны и происходит неизбежное дросселирование потока продувочных газов в головке цилиндров (в особенности это относится к дизелям вследствие характерных для них умеренных значений Ус). Широко распространенное мнение о том, что в параллельных цилиндрах с общей камерой сгорания имеет место прямоточная продувка, является ошибочным. В действительности продувку в таких цилиндрах следует рассматривать как контурную с той, однако, оговоркой, что между восходящим и нисходящим потоками газов имеется твердая перегородка, обеспечивающая стабильное протекание процесса продувки. [c.426]

На фиг. 11 представлена схема цилиндра двухтактного двигателя, выхлопного d и продувочного S коллекторов (камер), выхлопного горшка Т и трубопроводов, подводящего 1 и выхл0ИН01 0 1а применительно к щелевой продувке. С момента открытия выхлопных органов происходит истечение через них продуктов сгорания с критической скоростью в выхлопной коллектор, в связи с чем давление в цилиндре резко падает. Возникающий при этом импульс имеет следствием образование волны давления в выхлопном трубопроводе, отражающейся от концов трубопровода и влияющей на протекание процесса п коллекторе и цилиндре. С понижением давления в цилиндре ниже критического по отношению к выхлопно.му коллектору скорость истечения падает более интенсивно, чем во [c.157]

По прогнозным оценкам ЦНИДИ, для четырехтактных дизелей средние значения ре в 80-е годы достигнут 1,6—2,0 МПа, а в 90-е годы 2,0—2,6 МПа при сохранении расходов топлива 200—210 г/(кВт-ч). Однако для дизелей с традиционными схемами компоновки и организации рабочего процесса существует определенный оптимум увеличения ре. Значительное увеличение ведет к росту механической и тепловой напряженности деталей дизелей. Рост р ъ 1,5раза приводит к увеличению толщины щек коленчатого вала (и расстояния между осями цилиндров) в 1,2 раза, а также размеров других несущих деталей. Поэтому вряд ли можно ожидать увеличения р больше чем 13,0—14,0 МПа. Значительное увеличение ре требует специальных систем воздухоснабжения и ухудшает протекание переходных процессов, что особо отрицательно влияет на характеристики транспортных дизелей. Ограничение тепловой и механической напряженности при высоких значениях ре может быть достигнуто повышением коэффициента избытка воздуха при сгорании а >- 2 охлаждением наддувочного воздуха (на каждые 10°С снижения температуры воздуха мощность растет на [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...