Растяжение балок центральное

Преобразование силовой схемы в конструкцию выполняется в следующем порядке. Строятся эпюры сил и моментов фюзеляжа для расчетных случаев. Фюзеляж разделяется па части — килевая балка, стабилизатор, хвостовая балка, центральная и носовая части, определяемые эксплуатационными и технологическими стыками. Выбирается материал и тип панелей, работающих на сжатие или растяжение. Для сжатых панелей минимизируется их масса за счет варьирования толщины обшивки, расстояния между нормальными шпангоутами и стрингерами. Прочность сжатой панели определяется требованием устойчивости. [c.324]

На рис. 1Х.5 изображена балка, которая испытывает совместное действие изгиба и центрального растяжения. Поперечная нагрузка, вызывающая изгиб, может быть и более сложной. [c.245]

При жесткой балке, когда дополнительные изгибающие моменты Sy невелики по сравнению с моментом М°, прогибы у мало отличаются от прогибов у . В этих случаях можно пренебрегать влиянием силы на изгибающие моменты и прогибы балки и производить ее расчет на центральное сжатие (или растяжение) с поперечным изгибом, как изложено в 9.2. [c.498]

Потенциальную энергию от изгибающих моментов М , т.е. первое слагаемое в формуле (8.7.3), можно получить так же, как получена потенциальная энергия бруса при центральном растяжении сжатии в п. 4.7.1. Для этого рассмотрим элемент балки длиной dx. При его деформации под действием изгибающих моментов Mz ось бруса получит кривизну 1/р = Mz/EJz (см. формулу (8.3.1)), и поэтому правое сечение повернется относительно левого на угол da = dx/р (рис. 8.63). Если условно считать левое сечение неподвижным (т.е. вести рассуждения в системе координат, связанной с левым сечением), то при деформации элемента момент [c.231]

При жесткой балке, когда дополнительные изгибающие моменты Зу невелики по сравнению с моментом- М , прогибы у мало отличаются от прогибов у . В этих случаях можно пренебрегать влиянием силы 5 на величины изгибающих моментов и величины прогибов балки производить ее расчет на совместное действие центрального сжатия (или растяжения) и поперечного изгиба, как изложено в 2.9, т. е. применяя принцип независимости действия сил . [c.574]

Таким образом, напряженное состояние при поперечном изгибе (при наличии перерезывающей силы) изменяется от одноосного растяжения и сжатия (в верхних и нижних волокнах) до чистого сдвига, т. е. двухосного, разноименного напряженного состояния (в центре балки). При переходе от периферии к центру балки направления главных напряжений изменяются в крайних волокнах главные напряжения параллельны оси балки, а в центральных — направлены под углом 45° к оси балки. Это часто отражается на виде излома хрупких материалов. Все сказанное [c.96]

Для балок из пластичных материалов, когда [о р]=[сГс]=[(т] ([<Тр], [сгр] — допускаемые напряжения для материала балки, соответственно на растяжение и сжатие), применяют сечения, симметричные относительно центральной оси. В этом случае условие прочности примет вид [c.84]

Практически в больщинстве случаев плоской задачи используется лищь один член формулы перемещений. Именно, если рассматриваются сооружения, преимущественно работающие на изгиб (балки, рамы, а часто и арки), то в формуле перемещений с соблюдением вполне достаточной точности можно оставить только интеграл, зависящий от изгибающих момеггтов. При расчете сооружений, элементы которых работают в основном на центральное растяжение и сжатие (например, ферм), можно не учитывать деформации изгиба и сдвига в соответствии с этим в формуле перемещений оставляется лишь член, содержащий продольные силы. В случае пространственной задачи формула перемещений (интеграл Мора) содержит не три члена (как в случае плоской задачи), а шесть — в соответствии с числом внутренних усилий, которые могут возникать в поперечных сечениях элементов. Эта формула имеет вид [c.438]

Определим, например, для балки, изображенной на рис. 122, а, внутренние силовые факторы. Так же как и лри растяжении (сжатии) и кручении, для определения внутренних силовых факторов применяют метод сечений. Балка нагруя ена парой сил, расположенной в продольной плоскости, проходящей через главную центральную ось у сечения. Рассечем балку по сечению тп, расположенному на расстоянии г от правого конца балки. От- [c.187]

Перемещение б обусловлено поперечными нормальными (normal) напряжениями (рис. 3.19, г). Перемещения, связанные с йонеречными нормальными деформациями, которые вызываются поперечными и продольными напряжениями и приводят только к небольшому изменению расстояний до центральной оси, очень малы. Однако заметный. эффект благодаря влиянию коэффициента Пуассона производится при продольном растяжении материала расположенного непосредственно в месте приложения нагрузки Р (аналогичное расширение имеет место и в месте приложения реакций Р/2, но его влияние на прогибы пренебрежимо мало). Чтобы сделать напряжения и деформации конечными, будем рассматривать нагрузКу Р как равномерно распределенную на малой длине А. В материале, расположенном непосредственно под нагрузкой, будет возникать вертикальное сжимающее напряжение Р/А, в то время как на нижней поверхности ртикальное напряжение будет, разумеется, равно нулю. Распределение напряжений между верхней и нижней поверхностями носит сложный характер (см..рис. 3.15), но в данном случае достаточно принять грубую аппроксимацию и считать, что вертикальное напряжение возникает только в малой прямоугольной области алки шириной А и высотой h (см. рис. 3.19, в) и изменяется по линейному закону от значения Р/А на верхней поверхности до нуля на нижней. Благодаря этому предположению. вследствие влияния коэффициента Пуассона верхняя часть балки расширится в горизонтальном направлении на величину (P/A)(v/ ) (А/2) = vP/(2 ) по каждую сторону от центральной ЛИНИИ, причем это расширение будет измениться по линейному закону до нуля от верхней до нижней поверхности. Вертикальная г ань повернется на угол vP/ 2E))h = vP/(.2hE), рравая [c.194]

В главе обсуждаются экспериментальные методы оценки меж-слойного разрушения композитов. Кроме классического метода испытания на сдвиг с помощью короткой балки представлен ряд методов, основанных на подходах линейно-упругой механики разрушения методы двойной консольной балки, расслоения кромки при растяжении, изгиба балки с надрезом на конце, растяжения составного образца с одинарной и двойной накладками, растяжения полосы с косоугольным центральным надрезом. Каждый метод обсуждается с позиций сопротивления материалов. Такого рода подход прцемлем ввиду сложной природы композитов. Кроме того, в главе обсуждается взаимосвязь между основными экспериментальными даш1ыми и конструкционными свойствами композитов, в том числе рассматриваются критерий разрушения смешанного типа и параметрический анализ, включающий одномерную модель расслоения при выпучивании для оценки взаимосвязи между характеристиками материала и его конструкционными свойствами. Рассмотрены также соотношения между основными показателями свойств полимерного связующего и поведением материала матрицы in situ в составе композита. [c.193]

Хотя формула (26.2) и получена из рассмотрения частного случая косого изгиба балки, защемлённой одним концом и нагружённой на другом сосредоточенной силой Р, однако, как нетрудно заметить, она является общей формулой для вычисления напряжений при косом изгибе. Для балок иначе нагружённых и закреплённых нужно лишь договориться о правиле знаков. Если положительное направление главных центральных осей инерции поперечного сечения балки всегда выбирать так, чтобы след плоскости действия сил в сечении проходил через первый квадрант, то знак перед правой частью формулы (26.2) необходимо назначать по тому действию, которое изгибающий момент М (или, что равноценно, его компоненты) оказывают на любую площадку первого квадранта (при растяжении. ставить плюс, при сжатииминус). Тогда для получения по формуле (26.2) правильного знака напряжения на любой другой площадке поперечного сечения достаточно учитывать знаки координат yaz. [c.486]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...