НАГРУЗКИ. РАСЧЁТНЫЕ СЛУЧАИ

В ряде расчётных случаев (хрупкое статическое состояние, усталость, сопротивление начальной стадии пластической деформации, потеря устойчивости в пределах упругости) предельные нагрузки пропорциональны напряжениям. [c.333]

Учитывая, что в подавляющем числе случаев практики имеет место предварительная затяжка, расчётная нагрузка на болт [c.189]

Формулы для определения расчётной нагрузки. В большинстве случаев зубчатые колёса работают с переменной нагрузкой, когда в течение Tj, Т ,Ti,..., час. действуют различные крутящие моменты М], М< , [c.275]

Концентрация нагрузки по ширине зубчатых колёс при их расчёте по АГМА не учитывается, однако в этом расчёте имеется указание, что если отношение ширины зубчатых колёс к диаметру шестерни велико, то следует производить анализ деформаций и соответственно снижать допускаемую нагрузку (или увеличивать расчётную нагрузку). Корпусы редукторов должны быть жёсткими. Подшипники должны быть расположены так, чтобы деформации зубчатых колёс и валов были минимальными. Удельные давления в подшипниках скольжения не должны превышать 14 на быстроходном валу редуктора, 28 кг/см- — на промежуточном и 42 кг см — на тихоходном, при условии применения хорошо смазываемых подшипников авиационного типа,— бронзовых с баббитовой заливкой. Удельные давления для простых бронзовых подшипников не должны превышать двух третей от указанных выше. Скорость скольжения не должна превышать 8 м/сек в бронзо-баббитовых подшипниках и 6 м сек — в бронзовых. В противном случае должна быть предусмотрена смазка под давлением. [c.285]

При расположении пароперегревателя в зоне более низких температур эта кривая становится более крутой, в случае же установки его в зоне более высоких температур кривая становится пологой. При наличии конвективного пароперегревателя с повышением нагрузки увеличивается и температура пара, выдаваемого котлом, в случае же установки радиационного пароперегревателя температура перегретого пара с ростом нагрузки котла падает. Комбинируя пароперегреватель из конвективных и радиационных поверхностей нагрева, можно добиться того, что при определённом соотношении их величины температура перегретого пара не будет зависеть от изменения нагрузки котла. Для иллюстрации этого полом ения приводится фиг. 45, на которой даны кривые изменения температуры пара, полученные расчётным путём при проектировании одного из котлов высокого давления для смешанного радиационно-конвективного пароперегревателя с различной долей участия радиационной части его в полном перегреве пара. Опыт снятия такого рода кривых в условиях эксплоатации котлов показал, что получаемые при этом результаты оказываются достаточно близкими к расчётным величинам. [c.63]

Выбор расчётного режима. Условия работы турбин с отбором пара могут резко меняться. При использовании отбираемого пара для отопления (давление около 1,2 ama) количество отбираемого пара в зимнее время велико, поэтому через часть высокого давления протекает большое количество пара, развивающее значительную мощность. Для покрытия электрической нагрузки в это время часть низкого давления должна развивать лишь небольшую мощность или даже вращаться вхолостую, потребляя пар лишь для своего охлаждения. В летнее время пар для отопления не требуется, и он после части низкого давления целиком проходит в конденсатор в этом случае турбина работает как чисто конденсационная. Если пар отбирается для технологических целей (от 5 до 13 ama), то по условиям производства количество отбираемого пара часто поддерживается довольно ровным в течение всего года, В соответствии с условиями работы турбины должны выбираться размеры проточных частей. [c.155]

Расчётные усилия. При проектировании крановых металлоконструкций учитываются в общем случае следующие нагрузки (усилия и моменты) [c.825]

Кольцевые схемы допускаются лишь при условии технико-экономической выгодности их применения, а также в следующих случаях а) при нагрузках 1-й категории, когда применяются две линии, питаемые по возможности от двух источников (табл. 10, схема ДР) при этом расчётное сечение фидеров должно обеспечивать максимальный рабочий режим и каждая линия должна обеспечивать питание всей нагрузки 1-й категории в аварийном режиме б) при нагрузках 2-й и 3-й категорий в случае технической невозможности питания по одной линии или технических преимуществ перехода на две линии (например, в случае возможности применить стальные провода). [c.462]

При этом составляется расчётная схема с теми или иными допущениями о характере работы узлов и сочленений, а также об условиях приложения усилий (шарнирная ферма, рамы с жёсткими узлами, кривой или прямой брус на жёстких или упругих опорах и пр.). Во многих случаях действующие на деталь усилия сразу определяются по внешним нагрузкам (вал или ось на двух опорах, консольный брус, шатун, винт домкрата, крюк и т. д.) (см. гл. II). [c.2]

Комбинируя случаи 4 и 5 со случаями 1 и 2, можно получить расчётные величины для балки, имеющей ограниченную длину, при наиболее часто встречающихся в практике нагрузках. [c.86]

НЫХ сил в сечениях балки от временной нагрузки и складывая их затем соответственно с моментами и поперечными силами от постоянной нагрузки, получают расчётные моменты и поперечные силы, с помощью которых можно проверить напряжение в любом сечении балки, а также в необходимых случаях, и подобрать сечение самой балки. [c.161]

Расчётная схема рамы тележки представляет собой в общем случае пространственную статически неопределимую раму, нагруженную системой пространственных нагрузок. При наличии в раме плоскостей симметрии рекомендуется нагрузку, действующую на раму, разлагать на схемы симметричные и антисимметричные относительно этих плоскостей. При наличии двух вертикальных плоскостей симметрии таких схем получается четыре симметричная относительно обеих плоскостей, две антисимметричные относительно каждой из плоскостей и антисимметричная относительно обеих плоскостей (косо-симметричная). В каждой из указанных схем нагрузок целесообразно рассматривать отдельно схему усилий, действующих в вертикальной и горизонтальной плоскостях, выбирая для каждой из групп усилий соответствующую расчётную схему, наиболее простую, но позволяющую с достаточным приближением выяснить напряжённое состояние элементов рамы. При расчёте рамы на горизонтальные усилия последние следует располагать в одной плоскости, которая должна совпадать с плоскостью расположения наибольшего числа элементов рамы. Горизонтальные силы, не лежащие в выбранной плоскости, переносятся в неё, а пары сил, возникающие при таком перенесении, учитываются в схеме соответствующих вертикальных нагрузок. [c.725]

Современные методы расчёта (см. гл. П — X зтого тома) отражают влияние динамичности нагрузок, формы и жёсткости деталей, типа напряжённого состояния, пластичности, усталости, ползучести и ряда других факторов на несущую способность, поддающихся расчётному или экспериментальпо.му определению. Ряд факторов не поддаётся таким определениям, и их влияние должпо быть отражено в запасе прочности на основании наблюдений за работой деталей и узлов, статистического анализа данных эксплоатации и испытания машин. И. С. Стрелецким [47] и А. Р. Ржаницыным [21] на основании статистических кривых распределения возникающих усилий и отклонений механических свойств, а также анализа основных факторов отклонения между действительными и расчётными усилиями, обоснована каноническая структура запаса прочности п в виде произведения минимального числа сомножителей п = 1- г,2- Щ, каждый из которых отражает важнейшие факторы отклонения между рассчитываемой и фактической несущей способностью детали или конструкции [31]. К одной группе факторов относятся а) разница в величине нагрузок, вводимых Б расчёт, и нагрузок действительных (определение последних в ряде случаев затруднительно, например, нагрузки, развиваемые при горячей и холодной обработке металлов, нагрузки на ходовую часть автомобилей, динамические усилия на лопатки турбин и т. д.) б) разница в величине уси- [c.383]

Такое распределение нагрузки вполне допустимо в том случае, если поперечные балки рамы совпадают со стойками. В этом случае неправильное приложение продольных усилий к стойкам не влияет на распределение усилий в остальных элементах фермы, в самих же стойках эта неправильность легко устраняется при определении напряжений в их сечениях. Если стойки фермы не находятся в одной плоскости с поперечными балками рамы, то указанное распределение нагрузки является приближённым. При этом необходимо участки поясов со значительной местной нагрузкой (практически к таким участкам относятся пояса, расположенные над смещённой в сторону оконного проёма шкворневой балкой) дополнительно рассчитывать на перенесённые нагрузки. В это.м расчёте можно принимать приближённую расчётную схему поясов в виде балок, заделанных по концам, с длиной, равной длине оконного проёма. Получение указанной схемы расчёта поясов наглядно показано на фиг. 21. Напряжения в поясах, определённые при расчёте схемы в, должны быть сложены с напряжениями, установленными в этих поясах при расчёте всей фермы от нагрузки, распределённой пропорционально моментам инерции сечений этих поясов. [c.768]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...