Определение высоты рабочих лопаток

Откладывая потерю на / -диаграмме вверх от точки Е, получают точку Е на изобаре Р2, соответствующую состоянию пара при выходе потока из рабочего колеса. Удельный объём 2 (или удельный вес 12) в этой точке послужит для определения высоты рабочих лопаток. [c.143]

Определение высоты рабочих лопаток [c.33]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ РАБОЧИХ ЛОПАТОК [c.33]

Различные подходы к решению задачи выбора оптимальных параметров возникают последующей причине. В уравнении к. п. д. T)ii, записанном для одномерной модели течения и используемом при анализе (см. приложение I), не учитывается размерность потока в направлении, перпендикулярном к средней линии тока. Уравнение неразрывности привлекается на завершающем этапе для определения высот лопаток, когда величины j/ q и уже выбраны. Такая ситуация, неизбежная при одномерном расчете, требует наложения ограничений, косвенно учитывающих расход рабочего тела и определяющих конечную высоту проточной части. 1ри одномерном расчете осевых ступеней подобным ограничением является предварительное задание значения расходной составляющей скорости jz (фактически при заданных расходе и плотности рабочего тела), определяющее площадь проходного сечения проточной части. Задание такого ограничения целесообразно и естественно также при расчете РОС. Некоторые авторы при исследованиях задают величину угла Ра- например [36, 68, 80]. Различие постановок задачи оптимизации величин и р определяется [c.23]

Диск с двумя ступенями скорости очень часто используется в виде первой регулирующей ступени многоступенчатых турбин. Определение потерь в проточной части турбины со ступенями скорости, построение процесса в гз-диаграмме, определение высот сопловых, рабочих и направляющих лопаток производят по ранее приведенным формулам. [c.372]

Особенности расчета размеров решеток для одновенечных ступеней. На рис. 3.1 приведены схематические чертежи проточной части одновенечной турбинной ступени. При расчете ступени турбины решают две взаимосвязанные задачи 1) об определении основных размеров сопловых и рабочих лопаток высот 1 и 2, углов выхода и Р2 о выборе типа применяемого профиля лопаток и его угла установки, размера хорды, относительного и абсолютного шагов лопаток, их числа 22, значений зазоров и перекрыш в ступени, типа бандажа рабочих лопаток и других характеристик 2) об определении относительных КПД ступени т] и т], ее мощности и усилий, действующих на рабочие лопатки. Решение этих задач должно быть подчинено требованиям высокой надежности и экономичности ступени с учетом затрат при ее изготовлении. [c.81]

Особый интерес представляют промежуточные лопатки при организации МРК, разделяющего общий расход рабочего тела по потокам на неравные части в заранее определенной пропорции. С этой целью радиальная решетка выполняется с неравным шагом установки радиальных лопаток, а перегородка между каналами образует меандр с неравными основаниями При входе в РК проходные сечения каналов правого и левого направления сказываются различными, а площади живых сечений в общем случае пропорциональны заданным расходам рабочего тела. В каналах, имеющих большую ширину, целесообразно устанавливать промежуточную лопатку полной длины. В отдельных случаях можно ограничиться установкой промежуточной лопатки неполной длины в осевой решетке. Соответственно такое МРК будет иметь разные высоты выходных кромок осевых лопаток. [c.80]

Общий характер таких исследований заключался в определении экономических качеств процесса обтекания заданной решетки заданных профилей с изучением изменяемости профильных, кромочных и концевых потерь в зависимости от угла входа потока на решетку как главного влияющего фактора и других факторов, влияющих на величину указанных потерь в меньшей степени. К числу последних со стороны потока рабочего агента следует причислить значения Re и М, а со стороны конструктивных элементов решетки — значения относительного шага профилей, высоты лопаток в решетке и толщины выходной кромки лоиаток. [c.189]

Коэффициент ф определяем по фиг. 13. Таким образом находим относительную скорость входа в рабочие каналы. Для определения геометрического угла входа следует определить для небольших высот лопаток угол входа, приняв во внимание периферийную скорость лопатки. Построив треугольник скоростей для периферийного сечения, находим угол который больше Pi. Угол примем за геометрический угол входа. Для среднего расчетного сечения, следовательно, будет положительный угол атаки [c.63]

Определение геометрических размеров соплового аппарата и рабочего колеса газовой турбины. Расчет длинных лопаток. Теория Уварова. Степень реактивности по высоте лопатки. Построение лопаток соплового аппарата и рабочего колеса. Материал лопаток и их охлаждение. Цикл газовых турбин постоянного давления. Конструктивные примеры газовых турбин. Регулирование газовых турбин. Турбокомпрессоры. Работы Стечкина и Дмитриевского по созданию авиационных турбокомпрессоров. [c.175]

Определение действительных потерь в рабочих колесах и направляющих аппаратах турбомашин не может быть сведено к простому расчету по формулам (97) и (98), так как наряду с учитываемыми этими формулами потерями в плоской безграничной решетке существенное влияние оказывают еще конечность высоты лопаток и толщина их задних кромок, наличие радиального зазора между лопатками и кожухом и аксиального зазора между рабочим колесом и направляющими аппаратами, а также центробежные эффекты на вращающемся колесе. Теоретическое изучение роли этих важнейших источников вредных сопротивлений и потерь в турбомашинах представляет основную задачу современной гидроаэродинамики турбомашин можно ожидать, что теория пограничного слоя принесет большую пользу на пути решения этих задач. [c.654]

Увеличение высоты лопаток за счет введения парциального подвода, как это делается в активных турбинах, здесь невозможно, так как вследствие разности давлений по обеим сторонам лопаток рабочее тело будет проходить по всем лопаткам, вместо того чтобы идти по определенной группе их. Поэтому в реактивных турбинах подвод пара или газа всегда полный. [c.179]

На высоту всасывания оказывает влияние и конструкция насоса. Так, у центробежных насосов увеличение числа лопаток рабочего колеса, уменьшение высоты подъема, приходящейся на каждое колесо (т. е. увеличение числа колес при том же подъеме), форма лопатки рабочего колеса (лопатка, загнутая назад)являются мерами конструктивного порядка, ведущими к некоторому увеличению допустимой высоты всасывания. С другой стороны, как это подробнее указано ниже, некоторые конструкции центробежных насосов при определенных условиях позволяют осуществить лишь небольшую высоту всасывания, почему необходимо с особой осторожностью выбирать высоту всасывания для быстроходных насосов. В последнее время за границей встречается ряд устройств эжекторного типа, приспосабливаемых к всасывающе.му трубопроводу и позволяющих насосу забирать воду с глубин, превышающих 10 м. [c.6]

Основные задачи исследования турбомашин состоят в определе НИИ сил взаимодействия между потоком жидкости и лопатками в заданной решетке, а также в определении формы, размеров, числа лопаток и углов их установки для получения заданной работы при максимальном КПД. Решение этих задач непосредственно на турбомашинах встречает большие трудности течение жидкости в рабочих решетках является неустановившемся, лопатки по высоте имеют переменный профиль, а конечная высота лопатки вносит концевые эффекты. Поэтому в основе современных теоретических и экспериментальных исследований течений в турбомашинах лежит метод исследования течений в плоских бесконечных решетках экви-валентных профилей, предложенный Н. Е. Жуковским в 1889 г. [c.358]

Аг]м —АЛ5- При определении этого коэффициента необходимо определить мощность трения. Поскольку вращающиеся элементы рабочего колеса отделены от неподвижных частей гидротурбины малым относительным зазором, заполненным жидкостью, определение мощности, затрачиваемой на преодоление трения о жидкость,, можно производить по формуле Петрова, принятой в теории жид-костного трения в подшипниках. Применительно к осевой гидротурбине мощность трения можно рассчитать для среднего диаметра в-связи с небольшой радиальной высотой лопаток и выражение для этой мощности записать [c.20]

Сопоставление результатов измерений углов выхода потока, осред-ненных по шагу и высоте решетки, зондом-угломером и методом взвешивания, показывает удовлетворительное совпадение углов в области перегретого пара и при малых степенях влажности. В зоне высоких влажностей значения углов, определенные с помощькэ зондов, располагаются ииже, чем значения, полученные методом взвешивания. Однако следует отметить, что методу взвешивания следует отдать предпочтение с точки зрения надежности и достоверности получаемых результатов. Опытные данные об углах выхода пара и жидкой фазы позволяют более обоснованно профилировать рабочую решетку и рассчитывать потери энергии при ударе капель о поверхность лопаток. [c.86]

Необходимо также подчеркнуть, что результаты исследований решеток в статических условиях не могут быть пока использованы в полной мере для расчета и проектирования ступеней. Это объясняется тем, что, кроме сохранения подобия в сопоставляемых решетках и ступенях, необходимо знать полные характеристики решеток. Действительно, для определения экономичности ступени недостаточно иметь данные о потерях энергии в решетках. Необходимо также располагать сведениями о структуре потока, так как при одинаковых энергетических ха-рактерстиках могут оказаться различными дисперсность жидкой фракции, коэффициенты скольжения и соответственно воздействие влаги на рабочую решетку. Это положение подтверждается некоторыми сопоставлениями результатов исследований решеток и ступеней. Так, например, влияние относительной высоты лопаток в турбине и в статических условиях имеет совпадающий качественный характер с уменьшением относительной высоты влияние влажности возрастает (см. рис. 5-7 и 4-13). В то же время влияние толщины выходной кромки в ступени (рис. 5-8,6) и в решетке (см. рис. 4-14) имеет несколько отличный характер. В ступени с ростом толщины выходной кромки влияние влажности на к. п. д. ступени уменьшается, а в решетке остается постоянным и даже немного возрастает (для Л 0,20, см. рис. 4-14). По-видимому, обнаруженная разница объясняется различной дисперсностью жидкой фазы, срывающейся с выходных кромок разной толщины, и различным воздействием влаги на рабочую решетку. [c.106]

Требования получения высоких удельных параметров силовых установок и связанное с этим все более сильное форсирование рабочего процесса двигателя значительно усложняют решение задачи обеспечения их устоР1чивой работы в условиях эксплуатации. Опыт эксплуатации современных самолетов с турбореактивными двигателями показывает, что у большинства из них имеются определенные зоны по высоте и скорости полета, а также по режимам работы двигателя, где наблюдается неустойчивая работа компрессора, воздухозаборника или камеры сгорания, перегрев лопаток, появляются опасные напряжения в деталях и узлах и т. п. Чтобы предупредить попадание самолета и его силовой установки в зоны опасных режимов, вводят специальные ограничения. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...