Определение размеров сопел

Определение размеров сопел и лопаток [c.168]

Определение размеров сопел [c.28]

В основу расчетов при переменном режиме необходимо брать размеры проточной части ступеней для расчетного режима. В главе третьей излагается один из применяемых методов для расчета регулирующих ступеней. Так как при изготовлении турбин каналы сопел и лопаток могут иметь криволинейные формы, то здесь излагается метод определения размеров и направлений каналов в проточной части. Излагаемый метод сопровождается примерами расчетов регулирующих ступеней. [c.3]

Следует указать, что условия постановки опытов, размеры сопел, расстояния между ними и пр. могут оказать заметное влияние на результаты определения диаметра и плотности тока в продольно обдуваемой дуге. Поэтому приведенные выше формулы надо рассматривать только как ориентировочные. [c.40]

Практическое применение этой весьма упрощенной и приближенной формулы сталкивается со значительными трудностями. Они заключаются прежде всего в определении числовых значений для и 05. С другой стороны, определение коэффициентов истечения из размеров сопел само по себе затруднительно, так как нельзя получить их действительные значения ввиду шероховатости поверхности, нецилиндричности краев сопел, особенно на стороне входа и т. д. Далее, ввиду того что з [c.450]

Расчет сопел сводится, главным образом, к определению размеров поперечных сечений каналов. [c.20]

Определение тел с минимальным сопротивлением и сопел с максимальной тягой при заданных размерах рассмотрено в работах [1-7]. В них найдены различные схемы решений и области их применимости в плоскости годографа скоростей. Определение области существования этих решений в плоскости течения требует использования численных методов и до настоящего времени не проводилось. Недостаточное внимание к этой стороне вопроса приводит к потере некоторых решений. Последние могут содержать участки краевого экстремума, обусловленного ограничением размеров тел. [c.481]

Угол клина подбирается (в зависимости от номинального размера изделия и разности коэффициентов линейного расширения) так, чтобы изменению суммарного зазора у сопел 2 (вызванного изменением разности температур изделия 3 и скобы 7) соответствовало точно такое же по величине и знаку изменение суммарного зазора у сопел 4 (вызванное перемещением клина 5, соответствующим этой разности температур). В этом случае показание прибора 1 остается неизменным, несмотря на изменение действительного размера изделия (или скобы, или скобы и изделия вместе). Таким образом, в определенном интервале температур показания прибора будут зависеть только от размера изделия, приведенного к постоянной температуре. [c.35]

Можно выделить ряд проблем, решение которых будет способствовать дальнейшему усовершенствованию термических методов напыления. Для надежного закрепления частиц на поверхности требуется сообщить им определенную температуру и определенную скорость. К настоящему времени получены скорости 500. .. 1000 м/с для частиц размером 30. .. 40 мкм. При этом с увеличением скорости улучшается качество покрытий. Таким образом, первая проблема - это получение высокой скорости частиц, в частности выше 500 м/с, недорогими средствами. К таким средствам можно отнести использование сверхзвуковых сопел достаточной длины. [c.31]

К комплектующим автоматам с контролем размеров подшипниковых колец относится автомат БВ-524 (фиг. 95). Он предназначен для подбора шариков, рассортированных на 50 групп через 2 мк, в зависимости от результатов измерения беговых дорожек колец 1 к 2. Сопла 3 п 4 измеряют кольца одновременно по двум взаимно-перпендикулярным направлениям и объединены одним воздухопроводом. При этом в верхней части мембранного датчика 5 устанавливается давление, определяемое разностью диаметров беговых дорожек колец. Для измерения величины этого давления перемещается каретка 6 с клином, уменьшающим зазоры у сопел 7. В определенный момент давление в обеих частях датчика сравняется, произойдет замыкание контактов 5 и 9, ток пройдет через щетку 10, пластину коллектора 11 и включит реле, вызывающее нужную группу шариков. Автомат имеет производительность 600 деталей в час. [c.578]

По пятну нагрева исследовать влияние диаметра сопла сварочной горелки, расстояния / от сопла до свариваемой пластины и расхода аргона Q на качество защиты. Для этого зажечь дугу и держать в намеченной точке планки до тех пор, пока сварочная ванна не достигнет размера примерно диаметра 10 мм при выполнении пробы на токе 150 А и диаметра 20 мм при токе 200 А и более. Затем погасить дугу путём выключения сварочного тока и охладить сварочную ванну под защитой газа, истекающего из сопла горелки, в течение не менее 15 с. Если после охлаждения поверхность пятна серебристого цвета, то качество защиты хорошее светло-соломенного - допустимое синего, серого - недопустимое. При определении влияния диаметра сопла использовать три типоразмера сопел с диаметрами 10, 16 и 20 мм. Расстояние от планки до сопла поддерживать равным 10 мм. Сварочный ток 150 А, расход аргона в горелке 10 л/мин. При определении влияния расстояния от сопла до планки изменять / в пределах 5-25 мм (через каждые 5 мм), используя сопло диаметром 16 мм. При определении влияния расхода аргона 0 на качество защиты задавать следующие значения Q 2, 5, 10, 15 и 20 л/мин при = = 16 мм, / = 10 мм. Сварочный ток должен составлять 150 А. [c.125]

Величина коэффициента расхода трех указанных вариантов эталонных сопел приведена на рис. 3.6а, а влияние чисел Re, определенных с использованием диаметра критического сечения сопла как характерного размера, на изменение коэффициента расхода — на рис. 3.66. [c.67]

Выражения (П.24), (И.25), (П.26) и (П.27) позволяют определить максимальные величины ро и до и выяснить оптимальные с точки зрения передачи энергии соотношения размеров сопел. Экспериментальная проверка этих выражений была выполнена на установке, схема которой показана на рис. 17. В усилителе с клапаном динамического действия (рис. 17, а) рычаг 9 пружиной 7 прижимался к винту 8, с помощью которого подавался входной сигнал, измеряемый индикатором 10. Перемещение винта 8 вызывало поворот рычага вокруг оси О относительно корпуса 6 и соответствующее смещение заслонки 4 относительно нагнетательных сопел. Для определения р — руг и заслонка 4 устанавливалась с помощью винта 8 в такое положение, при котором одно из нагнетательных сопел было полностью открыто, а второе — полностью закрыто. Расход во внешней цепи гидроусилителя измерялся расходомером 19 при полностью открытом дросселе 18, а перепад давлений — манометрами 1 п 17 при полностью закрытом дросселе 18. Измерения производились при различных соотношениях диаметров приемного йп и нагнетательного йн сопел и различных расстояниях 4 между соплами. Регулировка расстояния между соплами осуществлялась винтом 16, перемещающим сменный вкладыш 3 с приемными соплами. Величина 4 определялась по показаниям индикатора 2. Давление в нагнетательной камере контролировалось по манометру 5. В установке был использован расходомер РЭД-3101 в комплекте со вторичным прибором ЭПИД-17, предварительно проградуированный на масле индустриальное 12, и образцовые манометры типа МО класса 0,25. Питание усилителей осуществлялось насосной станцией, включающей насос 14, переливной клапан 13, манометр 12, фильтр И и резервуар 15. [c.33]

Величина l-gK n находилась при помощи определения Адксп пружинным образцовым манометром с пределами измерения О—1,6к/ /сж . Форма и размеры использовавшихся входных сопел показаны на рис. 2. На рис. 3 изображены экспериментальные кривые Л. (д) для нескольких значений при /7=1,0 кГ/сж и [c.157]

Автоматизация осветлителя предполагает проведение предварительной наладки его, заключающейся в установлении оптимальных доз реагентов и определении мест ввода их в осветлитель установлении требуемой скорости ввода воды в осветлитель путем подбора диаметра водяных сопел установлении требуемой высоты слоя взвешенного осадка и размеров отсечки воды в шламоуплотнитель установлении необходимых размеров продувки шламо-уплотнителя и периодической продувки непосредственно осветлителя через грязевик или нижнюю дренажную задвижку. В налаженном осветлителе осадок, образующий так называемый взвешенный фильтр, должен обладать [c.150]

Размеры и форма обливающих устройств конструируются с учетом размеров и конфигурации окращиваемого изделия. При окраске в режиме постоянного напряжения необходимая плотность тока на подложке достигается путем строгого поддержания определенного расстояния между изделием и обливающей головкой в течение всего электроосаждения. Опасность соприкосновения электродов (обливающей головки и изделия) может быть устранена с помощью изолирующей обкладки на концах сопел. [c.209]

Однако первые обш,ие результаты были получены Вайнштейном [16] 2), который рассмотрел истечение симметричных струй из выпуклых сопел (см. рис. 76). Вайнштейн первый доказал невозможность суш,ествования двух бесконечно близких струй, истекаюш,их из одного и того же сопла, показав, что в этом случае некоторая квадратичная форма (7.48) будет положительно определенной (см. п. 8). Для полигональных сопел, имеюш,их п сторон и, следовательно, зависяш,их от п параметров (см. гл. V, п. 2), положительная определенность квадратичной формы означает, что соответствие между геометрическими размерами и величиной параметров является локально взаимно однозначным для любого п. Следовательно, отправляясь от известного выпуклого полигонального сопла, можно получить струю, истекаюш,ую из любого другого полигонального сопла, путем непрерывной вариации положения вершин. Струи в случае сопел с криволинейными границами могут быть получены путем предельного перехода. Класс сопел, к которому применим этот метод непрерывности, был успешно расширен Гамелем, Вейлем 3) и Фридрихсом [89], установившими, что из всякого заданного симметричного выпуклого сопла, стенки которого изогнуты на угол, меньший тс, вытекает одна и только одна симметричная струя. [c.195]

Рассмотрена задача об определении формы плоских и осесимметричных тел минимального сопротивления и сопел максимальной тяги при стационарном сверхзвуковом течении невязкого и нетеплопроводного газа при наличии необратимых процессов типа химических реакций, идуш их с конечными скоростями, и при отсутствии таких процессов. Предполагается, что область влияния искомого участка контура ограничена характеристиками и не содержит ударных волн. Ограничения на контур тела произвольны могут задаваться размеры тела, плош адь поверхности, объем и т. п. [c.523]

Как показала практика эксплуатации турбинных установок, надежность работы облопачивания зависит не только от механических напряжений, а и от вибрационной прочности. Дело в том, что отдельные лопатки или пакет лопаток представляют собой упругую систему, способную совершать колебания с определенной собственной частотой /,,, зависящей в основном от размеров лопаток и характера их крепления. Под воздействием парового потока из сопел лопатки могут совершать вынужденные колебания как в плоскости вращения (тангенци-.альные колебания), так и в плоскости, перпендикулярной вращению (осевые или аксиальные колебания). Аксиальные колебания лопаток практически встречаются весьма редко и связаны в основном с вибрацией рабочих дисков и легко устраняются соответствующей настройкой дисков путем их механической обработки. Тангенциальные колебания вызываются неравномерностью парового потока, проходящего через рабочую решетку. Причины неравномерности парового потока следующие [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...