Измерение характеристик тепловой трубы

ИЗМЕРЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ТЕПЛОВОЙ ТРУБЫ [c.154]

Измерение характеристик тепловых труб осуществляется сравнительно просто и требует для своей реализации обычное оборудование, имеющееся в любой лаборатории, изучающей теплопередачу. [c.154]

Эффективным способом измерения мощности, подводимой к тепловой трубе, работающей в диапазоне температур, характерных для больщинства органических рабочих жидкостей и воды, является установка конденсирующей рубашки, через которую пропускается охлаждающая жидкость. Во многих случаях можно использовать воду. Количество теплоты, переданного воде, может быть определено по известным значениям разности температур воды на входе и выходе и ее расхода. Температура жидкости, протекающей через рубашку, может меняться с целью изменения рабочей температуры парового пространства тепловой трубы. Если требуется определить характеристики тепловой трубы при температуре пара около 0°С, можно использовать криостат. [c.155]

Установка была многоцелевой и предназначалась для исследования распределения температуры насыщения пара вдоль трубы в звуковых и дозвуковых температурных режимах для измерения звукового предела и капиллярных ограничений теплопереноса без газа и с неконденсирующимся газом в паровом пространстве трубы для изучения пусковых характеристик трубы как без газа, так и при наличии различных газов при разных массовых содержаниях их в паровом пространстве. Измерение максимального теплопереноса проводилось в следующем порядке. При малом теплоотводе от трубы (или при полном отсутствии его) температуру трубы повышали до определенного уровня. Затем, поддерживая температуру тепловой трубы почти постоянной, медленно увеличивали теплоотвод от трубы вплоть до наступления осушения фитиля в зоне испарения. Момент осушения фиксировался по резкому падению температуры пара в трубе при одно- [c.81]

Чтобы определить характеристики капиллярной структуры, необходимо оценить влияние лужи. Зависимость длины лужи от температуры и наклона тепловой трубы, полученная в опытах при отсутствии теплопереноса, представлена на рис. 4.18. С ростом теплопереноса длина лужи несколько увеличивается, достигая 1)05—1,15 от измеренной при отсутствии теплопереноса. Это связано с особенностью работы неоднородной капиллярной структуры. [c.103]

Физико-механические характеристики материала и допускаемые напряжения выбирают по расчетной температуре, определяемой на основании тепловых расчетов или испытаний. За расчетную температуру стенки трубы, сосуда или аппарата принимают наибольшее значение температуры стенки, но не меньше 20 °С. При температуре стенки ниже 20 °С расчетную температуру принимают равной 20 °С при условии допустимости применения материала при данной температуре. Если невозможно произвести тепловые расчеты или измерения температуры и в тех случаях, когда во время эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, за расчетную температуру следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже 20 °С. [c.355]

Аппаратура, использованная в этих экспериментах, в основном была аналогична использованной в работе автора. Экспериментальные трубы нагревались электрическим током. Температура трубы регистрировалась термопарами, заделанными на внешней поверхности трубы в различных местах по всей ее длине. Температуры на внутренней поверхности трубы вычислялись расчетным способом. Ряд термопар, заделанных по поверхности трубы в определенном порядке, позволял исследовать распределение температуры по периметру. Для большинства случаев вычисленные коэффициенты теплопереноса для каждого положения термопары основывались на средней величине показаний термопар в этом положении. Локальные температуры объема жидкости вычислялись на основании измерений температуры на входе, скорости потока жидкости и подводимого тепла на рассматриваемом участке. Измерялись также температуры на выходе, которые использовались для контроля точности. Разности температур трубки и жидкости поддерживались по возможности низкими для большей точности измерения во избежание громоздких вычислений в связи с изменением физических характеристик от температуры. Были предприняты меры, чтобы избежать погрешности за счет примесей, а также образования пузырьков воздуха при использовании воды. Экспериментально и путем вычислений определялись необходимые поправки на тепловой поток от трубы, на потерю тепла во внешнюю среду вдоль медных проводов, передающих электрический ток. Получены результаты для труб со следующими внутренними диаметрами (0,5 0,6 0,75 0,8 1,0 1,5 и 2,0 дюйма) 1,27— [c.247]

Опытные данные по нестационарному эффективному коэффициенту турбулентной диффузии представленные в разд. 5.2, 5.3, были обобщены зависимостью (5.60). Зависимость (5.60) может быть использована для расчета относительного коэффициента к = К К при увеличении тепловой нагрузки в пучках витых труб с числом = 220 (5/ = 12) при числах Ке = 3,5 10 . .. 1,75 Ю , то = 1. .. 6 с, (ЭТУ/Эт) = = (0,615. .. 7,2) кВт/с. Измерение температурных полей теплоносителя в этом пучке для различных моментов времени показало, что рассмотренный тип нестационарности влияет на коэффициент к в первые моменты времени из-за изменения во времени граничных условий, связанного с изменением мощности тепловой нагрузки N = N т). Это подтверждает гипотезу, что при нестационарном разогреве пучка происходит изменение турбулентной структуры потока, приводящее к перестройке температурных полей в пучке и росту к в первые моменты времени. Этот механизм интенсификации нестационарного тепломассопереноса при изменении тепловой нагрузки будет определяющим, по всей вероятности, и в пучках витых труб с другими числами Поскольку наиболее благо-прятными теплогидравлическими характеристиками обладают пучки витых труб в диапазоне изменения чисел = 57. ... .. 220, рассмотрим влияние различных параметров режима на закономерности нестационарного тепломассопереноса в пучке витых труб с числом Рг = 57 (5/ = 6,1) при увеличении мощности тепловой нагрузки в той же последовательности, как это было сделано для пучка с Рг = 220. [c.163]

По данным измерений рассчитывались локальные и средние по периметру змеевиковой трубы плотности тепловых потоков и коэффициенты теплоотдачи, массовая скорость и массовое паросодержание по длине парогенерирующего канала. При определении локальных характеристик [c.279]

При не слишком малом т распределение р(У т х, о) уже не может быть выражено через эйлеровы статистические характеристики. Однако если т > Г, то правая часть (10.24) может быть представлена в виде суммы ряда интегралов, берущихся по непересекающимся интервалам времени продолжительностью более Т и являющихся слабо зависимыми случайными величинами. Поэтому к этой сумме должна быть применима центральная предельная теорема для слабо зависимых случайных величин, согласно которой распределение вероятностей суммы большого числа таких величин при некоторых широких условиях оказывается очень близким к нормальному. В последние годы центральная предельная теорема была при некоторых условиях доказана и непосредственно для интегралов вида (10.24) (см., например, Розанов (1990), где рассмотрен случай интеграла от стационарной случайной функции близкие теоремы имеются и для интегралов от некоторых нестационарных случайных функций). К сожалению, прямо воспользоваться этими доказательствами все же нельзя, так как фигурирующие в них условия, налагаемые на случайные функции, не могут быть точно проверены в применении к характеристикам реальных процессов. Тем не менее эти условия настолько естественны, что было бы крайне странно, если бы распределение вероятностей для смещения У(т) при т > Г существенно отличалось от нормального распределения. В некоторых случаях распределение для (т) (или хотя бы для отдельных компонент этого вектора) может быть найдено экспериментально с помощью измерения распределения концентрации в различных сечениях облака , создаваемого источником примеси (например, распределения температуры в различных сечениях теплового следа за нагретым телом). Таким образом, удалось и экспериментально показать, что во многих турбулентных течениях распределение для (т) при больших т действительно очень близко к нормальному, причем в частном случае турбулентности в аэродинамической трубе за решеткой оказалось, что оно является почти нормальным при всех значениях т (см., например, Коллис (1948), Таунсенд (1951), Уберои и Корсин [c.494]

Экспериментальные исследования в Р. г. а. приобретают особое значение в связи со сложностью тео-ретпч, расчетов и необходимостью определения ршда эмпирич. констант, входящих в практич. методы расчета тепловых и аэродинамич. характеристик. Для определения а и исследования механизма рассеяния молекул пользуются молекулярными пучками, создаваемыми с помощью ионных, плазменных, импульсных, ударных или комбинированных установок, в к-рых воссоздаются условия полета тела с космич. скоростью на больших высотах. Для исследования в области течения со скольжением применяются аэродинамич. трубы низкой плотности. При статич. давлениях < 0,1 мм рт. ст. оптич. методы (метод полос Теплера, интерферометрич. метод) становятся очень малочувствительными и для визуализации потока и количественных измерений полей плотностей используются. чффекты послесвечения возбужденного азота, тлеющий разряд, поглощение коротковолновой Х [c.328]

На основании расчетов, приведенных в работе [5], можно также судить о том, что введение стеклянной подложки датчика слабо иска мает условия теплообмена по сравнению с соседними участками металлической трубы. Действительно, переход от стеклянной подложки к консган-тановой изменяет температуру стенки на 1—20% [5], что лежит в пределах точности измеряемой величины. Следует отметить, что констан-тан по своим теплофизическим характеристикам сильно отличается от стекла и поэтому тепловой поток в стенку трубы из любого другого металла будет отличаться не больше, чем на 10—20% от значений, измеренных датчиком на стеклянной подложке. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...