Цилиндры, нагруженные давлением

ЦИЛИНДРЫ, НАГРУЖЕННЫЕ ДАВЛЕНИЕМ [c.416]

Цилиндры, нагруженные давлением [c.417]

Полубесконечный цилиндр, нагруженный давлением на участке вблизи торца. В этом случае (рис. 28) решение получается наложением решений, соответствующих загрузке бесконечного цилиндра на части длины и загрузке торца полубесконечного цилиндра. Величины ком- [c.452]

Цилиндр нагружен только внутренним давлением, а наружное давление отсутствует или мало и им можно пренебречь, т. е. = р р2 — 0. Формулы (16.9)— (16.11) для напряжений и радиального перемещения принимают следующий вид [c.447]

Рассмотрим цилиндр с внутренни.м радиусом а и внешним Ь (рис. 313). Для общности будем полагать, что цилиндр нагружен одновременно и внутренним давлением и внешним р1). В дальнейшем, принимая 2, = О, либо р — 0, можно будет проанализировать случай действия внутреннего или только внешнего давления. При этом надо еще учесть, что если цилиндр имеет днище (рис. 314, а), то в нем возникает осевая растягивающая сила, равная [c.278]

Наличие осевого напряжения сказывается только на величине радиального перемещения и. В случае, если цилиндр нагружен силами давления в осевом направлении, то согласно выражениям (9.С) и (9.9) получаем [c.280]

Цилиндр нагружен внутренним давлением. В этом случае р =р, = 0. Выражение (9.10) принимает вид [c.280]

Цилиндр нагружен внешним давлением. [c.283]

Рассмотрим случай расчета цилиндров, нагруженных внешним и внутренним давлениями, постоянными по длине (задача Ляме). [c.236]

Цилиндр нагружен только внешним давлением р2 = р pi=0. В этом случае формулы (16.10) и (16.11) для напряжений и формула (16.9) для перемещений принимают следующий вид [c.477]

Цилиндр нагружен внешним давлением. В этом случае ра = О, Рь = Р- Выражение (9.10) принимает вид [c.388]

Для толстостенного цилиндра, нагруженного осесимметричным равномерным внутренним давлением сопоставить численные значения следующих величин [c.228]

Цилиндр с внутренним диаметром и внешним нагружен давлением, равномерно распределенным а) по торцам, б) по внутренней и внешней поверхностям, в) по всей поверхности (рис. 81). [c.38]

Но нам известно, что при нагружении цилиндра внутренним давлением окружное среднее напряжение вдвое больше осевого. Следовательно, [c.100]

Нагружение тонкого цилиндра внутренним давлением р при одновременном осевом сжатии силой Р = 0,75 р л Р. При этом на достаточном удалении от днищ осевые сжимающие напряжения будут равны окружным растягивающим (рис. 318, б). [c.214]

Цилиндр нагружен внешним давлением. В этом случае /7а=0, Рь—Р- Выражение (9.17) принимает такой вид [c.340]

Фиг. 9.41. Сравнение относительных напряжений Oi/p в точках внутреннего контура на оси ]) и на диагонали (2) квадратной пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением, с результатами, получаемыми по формуле Лямэ для толстостенного цилиндра (3).

Ф и г. П.III.2. Цилиндр, нагруженный внутренним давлением и сосредоточенными силами вдоль диаметра. [c.459]

Возможность проскальзывания в навивке усложняет задачу о напряженно-деформированном состоянии описанного трехслойного цилиндра при изменении напряжений вдоль его длины, что имеет место в реальной конструкции из-за наличия в стенке кольцевых швов, связывающих отдельные обечайки между собой и с днищами сосуда. Поэтому на данном этапе исследования ограничиваемся более простой задачей — рассмотрением бесконечного цилиндра, нагруженного внутренним давлением р и осевой силой Z. Напряже-лия и деформации в нем не зависят от осевой координаты г. [c.64]

Нагружение длинного цилиндра равномерным давлением, приложенным на небольшом участке боковой поверхности, ом. [9]. [c.225]

При расчете на прочность трубчатых элементов парового котла принята упрощенная формула для предельного давления в полом цилиндре, нагруженном внутренним давлением, полученная по теории максимальных касательных напряжений [c.369]

Точное решение задачи о деформациях цилиндра, нагруженного равномерным давлением на небольшом участке боковой поверхности, — см. [9]. [c.216]

Критическое напряжение (верхний предел) для цилиндра, нагруженного равномерным осевым давлением, определяют по формуле [c.174]

Под действием усилия начальной затяжки Во в шпильке возникает напряжение растяжения, а во фланце — напряжение сжатия. В результате нагружения цилиндра внутренним давлением шпилька и фланец одновременно дополнительно деформируются на одну и ту же величину. При этом в шпильке увеличивается начальное напряжение растяжения на величину Дош, а во фланце напряжение сжатия уменьшается на величину, равную Дош- (считая, что рабочая длина флан- [c.388]

В наиболее простом случае можно рассматривать две полости с жидкостью и гидромотор (или силовой цилиндр), нагруженный только массой. На основе уравнения неразрывности потока для полости нагнетания (давление pj) можно записать уравнение расходов жидкости [c.46]

Применяются также разделители, допускающие значительные перемещения (рис. 5.20). При перемещении рабочего элемента (поршня) в направлении действия давления жидкости (рис. 5.20, а) мембрана перегибается, скатываясь на стенки цилиндра, плотно поджимаясь давлением жидкости к его поверхности (рис. 5, 20, б). Поршень при этом нагружен давлением жидкости на всю поверхность мембраны диаметром О, а сама [c.496]

I, 13, 13 — тензодатчики записи перемещений 2 — цилиндр нагружения 3 — силовой цилиндр 4 — каретка 5 — трубопроводы 6 — цилиндр нагружения трением 7 — съемные грузы 8 — кронштейн 9, 16 — тензодатчики записи давлений 10 — управляющий золотник И — стойка 12 — корпус управляющего золотника 14 — гибкий рукав 15 — пружина 17 — стальной баллон на 15 л 19 — щуп 20 — синусный датчик 21 — основание каретки 22 — плита 23 — опорные тумбы [c.115]

При последующем нагружении составного цилиндра внутренним давлением р обе его части сопротивляются нагружению как единое целое, а возникающие на этой стадии напряжения могут быть определены по формулам (26.21). Соответствующие эпюры показаны на рис. 26.8 штриховой линией. Суммируя эти напряжения с предварительно наведенными при посадке рис. 26.7, устанавливаем (сплошные линии на эпюрах рис. 26.8) снижение окружных напряжений во внутреннем слое (г = а), что позволяет говорить об эффекте упрочнения конструкции. Вместе с тем в зоне контакта окружное напряжение во внешнем цилиндре несколько возрастает. Дальнейшее рассмотрение строится на условии равнопрочности внутренних слоев (г = а и г = с) соединяемых цилиндров по критерию максимальных касательных напряжений [c.477]

Максимальные окружные напряжения в коллекторе оевтах определяли из решения задачи Ляме [229] о нагружении цилиндра внутренним давлением Pv [c.340]

Рассмотрим цилиндр с внутренним радиусом а и внешним Ь (рис. 340). Для общности будем полагать, что цилиндр нагружен одновременно и внутренним давлением и внеги-ним В дальнейшем, принимая либо Рд=0, можно [c.336]

Метод полимеризации, позволяет определять напряжения в толстостенных металлополимерных элементах (см. рис. 2.8) от действия внутреннего давления [85]. Исследуем напряжения в цилиндре с прямыми торцами, с,кр еялеино.м по наружной поверхно сти с жесткой металлической оболочкой и нагруженном давлением по внутренней и торцевым поверх,ностям. Модель, имеющая размеры длина =150 мм, наружный диаметр 26 = 75 мм, внутренний диаметр 2а=25 мм, так что /6 = 4 6/а=3, отлита из эпоксидного материала холодного отверждения указз нного состава. Толщина стенки цилиндра 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном эксперименте по изучению процесса тепловыделения. Модель отливали в форму (рис. 3.9)., Она состоит из трех основных частей. Наружной стенкой формы служит тонкая оболочка 3 толщиной й = 0,8 мм из. дюралюминия, с которой ци- [c.90]

Часто разгрузочная рама используется вместе со специальными нагрузочными приспособлениями, нанример при нагружениа толстостенного цилиндра внутренним давлением (фиг. 6.2). Давление создается сжатым азотом, а нагрузочная рама воспринимает- [c.185]

В работе [80] им же рассматривается осесимметричная задача о полом изотропном цилиндре, нагруженном осевой силой, а также внутренним и внешним давлением. Предполагается, что модуль упругости изменяется по радиусу цилиндра г и вдоль его оси 2. Считая, что Е г, г) = =E/.(r)Ezi2), автор находит такие выражения для Е и Ег, при которых напряженное состояние цилиндра будет осесимметричным. Полученные результаты обобщаются также на случай цилиндрической анизотропии. [c.42]

Когда температура пара на выходе из первичного контура достигнет 330° С, небольшое количество пара подают о турбину для регулирования температуры этого пара имеется впрыск. То количество пара, которое не подводится в цилиндр высокого давления турбины, передается через РОУ-1 IB контур вторичного перегрева пара, а пар, не поступающий в цилиндры среднего и низкого давлений, поступает через РОУ-2 в конденсатор турбины. После этого прогрев и нагружение турбины производят по установленному для нее графику . необходимое нарастание паропроизводи-тельности котла достигается соответствующей форсировкой топки регу-лироваяне температур острого пара и пара за вторичным перепревателем осуществляется впрыском. [c.200]

Другим принципиально отличным примером с точки зрения скорости преобразования тепловой энергии и концентрации тепловых потоков в условиях эксплуатации теплоэнергетического оборудования являются паровые турбины [74, 89]. Динамика теплового состояния паровой турбины в условиях эксплуатации может быть охарактеризована, например, температурой наиболее напряженной зоны корпуса цилиндра высокого давления (ЦВД) (рис. 1.3, в). С учетом теплового состояния и скорости изменения температуры в этой детали эксплуатационные режимы паровой турбины можно разделить на три группы со сравнительно медленным (до 10° С/мин) изменением теплового состояния корпуса при пуске (прогрев трубопроводов, холостой ход, нагружение турбины) и останове (принулите.пьное охлаждение, естественное остывание) с резким (до 15° С/с) изменением температуры при пуске (толчок роторов, прикрытие регулирующих клапанов в процессе нагружения турбины) и останове (аварийный или плановый сброс, увеличение нагрузки, отключение турбогенератора от сети) стационарный (ква-зистационарный) с относительно установившимися значениями параметров пара (при частичных и номинальных нагрузках). При этих режимах температура внутренней стенки (см. рис. 1.3, в) изменяется циклически разогрев до рабочей температуры (около 500°С), выдержка 2...4 ч на стационарном режиме при этой же [c.9]

Рис. 1.5. Режим тер ломе-ханического нагружения корпуса цилиндра высокого давления паровой турбины после двухсуточного простоя и останова ее с принудительным расхолаживанием [74, 89]

В результате анализа особенностей термомеханического нагружения корпуса паровой турбины на стационарном и переходных периодах работы в эксплуатации, в том числе и на режимах ускоренных пусков и остановов, а также на базе предварительных исследований напряженно-деформированного состояния модели натурной детали с применением малобазных тензодатчиков (по выявлению наиболее напряженных зон), разработана схема размещения тензорезисторов и термопар на корпусе цилиндра высокого давления турбины (рис. 3.34). Использовали тензодатчики типа ТТБ и хромсль-алюмелевые термопары. В каждой точке, указанной на схеме (рис. 3.34), рядом с тензодатчиками (рабочим и компенсационным) монтировали, как правило, две термопары. [c.172]

Например, в случае линейного напряженного состояния при установке рабочего тензорезистора по направлению главной деформации, а компенсационного под углом 90° к нему m == — fi, где (х — коэффициент Пуассона для материала детали при измерении деформации в длинном цилиндре, нагруженном внутренним давлением, и установке рабочего датчика вдоль оси цилиндра, а компенсационного под углом 90° к нему m = 2 при установке тензорезистора на специальной компенсационной пластинке /и = О (пластинка изготавливается из того же материала, что и исследуемая деталь, и устанавливается с обеспечением возможности свободного раснгирения и температуры, равной температуре рабочего тензорезистора). [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...