Прочность соединений и деформации сопрягаемых деталей

Прочность соединений и деформации сопрягаемых деталей [c.169]

Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. [c.278]

Деформации сопрягаемых деталей зависят от большого числа факторов, совокупное влияние которых на прочность соединений ещё не поддаётся полному учёту. Более изучена область соединений, у которых сбе детали выполнены из стали, гораздо менее — комбинации стальных деталей с деталями из других материалов. Исследованные объекты, как правило, имели геометрически строгие формы — кольцо и массивный цилиндр (реже кольцо и кольцо). При всех прочих равных условиях натяг — основной фактор, определяющий величину и природу деформаций. [c.169]

Качество и надежность восстанавливаемого неподвижного сопряжения определяется способностью преодолевать крутящие моменты и осевые сдвиги, возникающие в процессе эксплуатации. Прочность соединений, выполненных с натягом, при прочих одинаковых условиях зависит от натяга, который ограничивается предельно допустимыми деформациями сопрягаемых деталей. Для расчета натягов, крутящих моментов и осевых сил предложен ряд формул. Силы запрессовки Рг и распрессовки Рр, являющиеся основными показателями прочности сопряжения, определяются по следующей формуле [c.167]

Соединение деталей под прессом — наиболее известный и несложный процесс. Однако к его недостаткам следует отнести неравномерность деформации тонкостенных деталей возможность повреждения сопрягаемых деталей необходимость наличия мощных прессов зависимость прочности соединения от шероховатости сопрягаемых поверхностей и т. п. [c.164]

При сборке под пайку необходимо выдерживать зазор. От зазора зависят диффузионный обмен припоя с металлом и прочность соединения. При пайке стальных деталей твердыми припоями рекомендуется зазор 0,03—0,05 мм, а при использовании мягких припоев 0,05—0,2 мм. С увеличением зазора в стыке прочность соединения уменьшается. Для обеспечения указанных зазоров необходима достаточно точная обработка резанием сопрягаемых поверхностей и учет деформаций деталей при нагреве. Сборку деталей под пайку рекомендуется вести в приспособлениях, конструкция которых не должна вызывать лишний отвод тепла при нагреве под пайку материал приспособления должен иметь коэ ициент линейного расширения, близкий к коэффициенту основного металла. [c.380]

Как было указано в 7.1, стандартную посадку выбирают по условию неподвижности соединения при заданной нагрузке без каких-либо дополнительных скреплений. Однако возможны случаи, когда намеченная посадка недопустима по условиям прочности сопрягаемых деталей, так как ее натяг вызывает их разрушение или чрезмерные деформации. Поэтому при расчете необходимо рассматривать как условие прочности (неподвижности) соединения, так и условия прочности его деталей. Расчет прочности деталей является проверкой возможности применения намеченной посадки. [c.106]

Коэффициент сцепления (коэффициент трения) между сопрягаемыми поверхностями деталей при упругопластических дес рма-циях повышается, чем и обеспечивается большая прочность соединения. Удельное давление на контактных поверхностях, при котором наряду с упругими появляются пластические деформации для охватываемой детали [c.413]

Значительные силы запрессовки могут деформировать детали, а высокие контактные давления — повредить посадочные поверхности. Для исключения повреждений кромок сопрягаемых поверхностей и деформаций деталей необходимо их точное ориентирование. Этому способствуют заходные фаски. Кроме того, угол фаски на валу влияет на силу запрессовки. Наименьшая сила запрессовки и наибольшая сила распрессовки соответствуют углу фаски 10 °. Смазывание предохраняет посадочные поверхности от задиров и снижает не только силу запрессовки, но и прочность соединения. На прочность влияет также скорость запрессовки. Наибольшая прочность достигается при скоростях 2. .. [c.142]

Посадки с гарантированным натягом, объединяемые в группу прессовых посадок, создают необходимую прочность соединения за счет сил трения между охватываемой и охватывающей поверхностями, возникающих в результате поверхностного давления. Определенная величина натяга создается при обработке деталей, когда охватывающий диаметр делается меньше охватываемого. За счет деформации сопрягаемых поверхностей достигается необходимое поверхностное давление, а следовательно, и силы трения. На прочность соединения существенное влияние оказывают твердость материала, чистота поверхностной обработки, смазка, отклонения формы сопрягаемых поверхностей и пр. Применение посадок с гарантированным натягом позволяет деталям воспринимать осевые нагрузки, крутящие моменты и различные комбинации этих нагрузок. [c.38]

Выбор различных посадок для подвижных и неподвижных соединений можно производить на основании предварительных расчетов, экспериментальных исследований или ориентируясь на аналогичные соединения, условия работы которых хорошо известны. Расчеты, связанные с выбором подвижных посадок, например при сопряжении цапф с подшипниками скольжения, осуществляются обычно на основе гидродинамической теории трения и заключаются в установлении необходимого зазора для обеспечения жидкостного трения. В других случаях зазоры могут рассчитываться по условию компенсации отклонений формы и расположения поверхностей для обеспечения беспрепятственной сборки деталей. Возможны также расчёты по условиям обеспечения необходимой точности перемещений деталей или фиксации их взаимного расположения, расчеты зазоров для компенсации температурных деформаций деталей и т. п. Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. В результате тех или иных расчетов необходимо получить допустимые наибольшие и наименьшие значения расчетных зазоров [5rnaxi, [Sm, 1 или расчегных натягов (Л/ шЕкЬ ЛТшт . [c.299]

Стандартную посадку выб1фают по условиям неподвижности соединения при заданной нагрузке. Однако возможны случаи, когда намеченная посадка недопустима по условиям прочности сопрягаемых деталей, так как ее натяг вызьгеает их разрушение или чрезмерные деформации. Поэтому при расчете соединений с натягом необходимо рассматривать как условие прочности (неподвижности) соединения, так и условия прочности деталей. [c.225]

В единичном и мелкосерийном производстве тяжелого машиностроения (включая и тяжелое станкостроение, тяжелое кузнечно-прессовое машиностроение) продолжает оставаться актуальной задача внедрения так называемой малой механизации сборочных работ с широким использованием механизированного инструмента с электрическим и другими приводами, облегчающего труд сле-сарей-сборщиков и повышающего его производительность. Применяются средства механизации и автоматизации сборки неподвижных (неразъемных) соединений, которые разделяются на соединения с гарантированным натягом (не имеющие дополнительных средств крепления) и соединения с дополнительными средствами крепления. К числу первых относятся прессовые соединения, осуществляемые при помощи нагрева или охлаждения, а также получаемые путем пластической деформации, например, развальцовки. Ко вторым относятся соединения, осуществляемые сваркой, пайкой, склеиванием, а также заклепочные. Соединения с гарантированным натягом имеют тот недостаток, что приложение значительных усилий при запрессовке или распрессовке иногда связано с разрушениел одной из сопрягаемых деталей. В результате снижается прочность повторной посадки. В зависимости от площади натяга, конструкции деталей и технологических возможностей прессовые соединения могут выполняться с помощью молотка или кувалды (малый натяг), при помощи пресса или приспособления, при помощи нагрева или охлаждения детали, с применением холодной штамповки и других методов. [c.250]

Для оценки влияния микроконтактных деформаций на прочность соединения с гарантированным натягом производился расчет возможных сближений в зависимости от величин натягов и шероховатостей поверхностей сопрягаемых деталей. Как следует из (64) и (41) гл. 1, в явном виде вычислить сближение в зависимости от величины натяга не удается. Поэтому в расчетах использовался метод последовательных приближений. [c.261]

Неправильный выбор длины заклепки снижает прочность и нарушает герметичность соединений. Увеличение длины заклепки против оптимальной вызывает деформацию (изгиб) ее стержня при формировании замыкающей головки, что исключает из-за слабого сжатия плотное прилегание сопрягаемых деталей и, следовательно, не обеспечивает достаточного запрес-совочного давления, на клеевую прослойку (в частности, при клепке по слою жидкого или пастообразного клея). При укороченной заклепке могут или формироваться неполноценные по величине замыкающие головки или чрезмерно плотно прилегать сопрягаемые детали из-за сильного сжатия. < [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...