ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Прочность соединений и деформации сопрягаемых деталей из "Детали машин Том 1 " Деформации сопрягаемых деталей зависят от большого чпсла факторов, совокупное влияние которых на прочность соедпнени еще не поддается полному учету. Более изучены соединения, у которых обе детали выполнены из стали, гораздо менее — сочетания стальных деталей с деталями из других материалов. Прп прочих одинаковых условиях натяг — основной фактор, определяющий величину п природу дефор.мацнй. [c.74] При весьма малых величинах натяга посадки Ьт, пмеет место лишь упругая п пластическая деформации выступов сопрягаемых деталей. [c.74] Результаты работ отечественных и иностранных исследователей позволяют сделать ряд заключений, частично оправданных и практикой. [c.75] При нагреве деталей в муфельных и электрических печах необходимо считаться с тем, что при температурах выше 300—350° С наличие окислов может иногда сделать невозможным разъем соединения без существенного повреждения деталей. [c.75] Возможность повторения запрессовок и еыпрессовок пмеет важное значение для эксплуатации ряда машин. Многолетняя практика заводов транспортного машиностроения и отдельные эксперименты убеждают в допустимости нескольких повторных запрессовок без существенного снижения прочности соединения. [c.75] Некоторые эксперименты показали, что для двух-трех запрессовок в отдельных случаях имеет место возрастание как уси.дий таки Рд и Р. [c.75] Скорость запрессовки и выпрессовки оказывает некоторое влияние на величину усилий Р , Ре и Р. При резком повышении скорости (например, с 2 до 20 мм сек) эти усилия несколько падают, особенно прп больших натягах (область пластической деформации). [c.75] Рекомендуются скорости не выше 2—5 мм[сек. [c.75] При расчете посадок могут быть поставлены следующие задачи — определение а) прочности соединения б) напряжений п деформации в деталях, образующих соединение в) усилий запрессовки п выпрессовки г) температурного перепада для случая сборки с нагревом (охлаждением). [c.75] Определение прочности соединения (расчетная схема на рис. 9). [c.75] Используемый в этой формуле рас-яетный натяг б определяется по минимальному табличному натягу б,, с поправками а) и — на неровность поверхностей б) щ — на различие рабочих температур и коэффициентов линейного расширения материалов сопрягаемых деталей в) Ир — на деформацию деталей от рабочих пли инерционных нагрузок, т. е. [c.76] В быстровращающпхся деталях давление на посадочных поверхностях может быть ослаблено центробежными силами [2]. [c.76] Явлений пластической деформации нельзя ожидать в тех случаях, когда минимально приемлемый допуск посадки (сумма допусков отверстия и вала ), подсчитанный из условия обеспечения прочности соединения (т. е. по наименьшему значению р) и наибольшего р, соответствующего От, будет больше допуска выбранной (стандартной) посадки. [c.76] Аналогичны зависимости и для шипа 2 ( 2 X у. [c.76] Располагаемый крутящий момент соединения Мк и осевое усилие для шипа 2 X к не зависят от наличия момента защемления. [c.76] Для случаев защемления по рис. 4 рекомендуется брать / 5= 0,9 й во избежание больших посадочных натягов для случаев защемления но рис. 12 I 0,7 й. [c.76] Небольшие осевые напряжения в собственно прессовых посадках (в тепловых их нет) не учитываются ввиду малой их велич ны. Более или менее значительных величин они достигают лишь прп особо больших натягах. [c.77] Последнее необходимо учитывать при разработке технологического процесса, если диаметры и dj ограничены допусками. [c.77] Из упрощенных зависимостей для определения усилия запрессовки следует отметить формулы американского стандарта. В пересчете на метрические меры усилие запрессовки Р = 2 для стальной ступицы и вала сплошного сечения при 2 = 2,d. Соответственно для чугунной ступицы и стального вала Р = 1,15 6т1. Здесь усилие Р в кГ, натяг б/- в лк, длина ступицы I в мм. [c.77] Вернуться к основной статье