Марганцевые стали

Марганцевые стали (У12) Не применяется — — — [c.117]

Некоторые способы окрашивающего травления сплавов на основе железа, особенно нелегированной стали, были приведены ранее. Они пригодны для низколегированной, а также для ледебуритной стали, но не для нержавеющих ферритных или аустенитных хромистых или хромоникелевых сталей. Марганцовистый аустенит в марганцевой стали в этом отношении составляет исключение он окрашивается даже тиосульфатом натрия. [c.152]

Рис. IV. Цветное травление марганцовистого аустенита в марганцевой стали (1,06% С 13,6% Мп) тиосульфатом натрия (III), 20 с, X 250

Механические свойства марганцевой стали [c.332]

Механические свойства марганцевой стали в зависимости от температуры испытания [c.335]

Закрепление ковша к рукояти—переставное, что обеспечивает изменение угла р (фиг. 27) в пределах 115—130°(боль-шие углы для низких забоев и лёгких грунтов). Все шарниры снабжаются втулками из марганцевой стали. [c.1178]

Обработка марганцевых сталей и легированных чугунов с большой подачей [c.190]

Аустенитные марганцевые стали 40 мл молочной кислоты, 40 мл уксусной кислоты, 15 мл ортофосфорной кислоты (1,75), 10 мл ацетата 1 Напряжение 15 В, длительность полирования 5 мин (для травления напряжение 1 В, длительность тра- [2.27] [c.14]

Для выявления структуры высокохромистой, быстрорежущей и аустенитной марганцевой стали в закаленном состоянии рекомендуется попеременное травление и полирование [c.44]

Ниже приводятся значения величины критического диаметра для некоторых марганцевых сталей (в числителе — минимальные значения, в знаменателе — максимальные) [c.37]

При введении до 0,20 % азота в хромоникель-марганцевую сталь повышается ее предел текучести на 50 % при 20 °С и более интенсивно увеличивается предел текучести с понижением температуры. С введением азота в сталь ее пластичность и вязкость несколько снижаются, но остаются на достаточно высоком уровне, характерном для аустенитных сталей. [c.614]

Марганцевые стали применяются для изготовления следующих частей машин 15Г и 20Г — кулачковых валов, зубчатых колес, поршневых пальцев и т. п. ЗОГ — для болтов, винтов, гаек, рычагов и т. п. 40Г и 45Г — для карданных и коленчатых валов, распределительных валиков, шатунов, болтов, гаек и т. п. [c.13]

Рис. 109. Изменение разрушающего напряжения в МЯГКОЙ стали с температурой (сплошные линии) в сравнении с моделью Смита (см. рис. 96). Приведены также результаты разрушения при двойниковании в марганцевой стали (сплошные линии и светлые точки) [27]. Скорость движения захвата, мм/мин

Коррозионная стойкость резко повышается при образовании в стали мартенситной структуры. Сопротивление эрозии марганцевых сталей зависит также от содержания углерода. После охлаждения на воздухе мартенсит в углеродистой стали (менее 0,6% С) образуется уже при 6% Мп, аустенит при 14% Мп. Мартенсит 164 [c.164]

Рис. 46. Марганцовистый аустеннт в марганцевой стали (1,06% С 13,6% Мп) после травления реактивом I, 2 ч. Х200

Трсшитель 88 [раствор NaaSaOal. Метод с примёнёниек тиосульфата натрия, предложенный Клеммом, оказывается пригодным для выявления распределения карбидов в марганцевой стали [10]. Структура основы становится сравнительно темной из-за образования поверхностного сульфидного слоя, при этом нереагирующие (не покрытые слоем) карбиды во всех марганцовистых сталях выглядят очень контрастно. [c.130]

Марганцевая сталь марки 10Г2 (табл. 1—3 и 18—24 рис. 31—42) высокой пластичности применяется для изготовления из труб, листа, проката и поковок различных деталей машиностроения, а также деталей и элементов сварных конструкций в состоянии поставки или после нормализации. [c.332]

Кроме указанных сталей, может быть рекомендована перлитно-марганцевая сталь с содержанием 0,5 С и 1,7 /о Мп (сталь 45Г2 и 50Г2). [c.430]

Скреперные ковши применяются различной конфигурации и емкости в зависимости от размеров кусков и характера транспортируемого материала. Для уменьшения износа скреперный ковш снабжается прочной стальной режущей кромкой, выполненной в виде ножа нлн зубчатой планкп из высококачественной марганцевой стали. Завод имени XV-летия ЛКСМ Донбасса изготовляет скреперы емкостью 0,75—3,5 м . Весь скрепер сварной конструкции, за исключением крепления заклепками дуги ножа (нижней части нижнего пояса) и зубцов. Зубцы стальные литые (СТЛ ОСТ 7504), нож из листовой стали (СТ-5). Материал остальных частей скрепера СТ-3 (фиг. 262,в). [c.404]

Марганцевая сталь Гадфильда взята нами для опытов с целью выяснить поведение устойчивого твердого раствора железа, углерода и марганца под влиянием наклепа, считая зто поведение типичным для менее устойчивых твердых растворов аустенитного класса. Хромистая сталь взята как типичная для карбидных сталей. [c.241]

В качестве примера достаточно сказать, что резиновые амортизаторы шасси самолетов аккумулируют 53 кГ-м1кг, в то время как пружины из кремнисто-марганцевой стали, примененные для этой же цели, имеют аккумулирующую способность не более 14 кГ-м1кг. [c.176]

Если марганцевая сталь охлаждается медленно, то превращение происходит в мартепситной области. Вследствие этого при сварке могут образовываться трещины. Способом их предотвращения является принудительное охлаждение отдельных слоев шва от температуры красного каления или сварка листов с охлаждением водой с обратной сто- [c.55]

Для получения требуемых свойств наплавленных слоев из аустенитной марганцевой стали, работающих на износ в условиях больших давлений и ударных нагрузок, необходимо их быстрое охлаждение после наилавки. При медленном охлаждении, особенно в интервале температур 900—700 °С, по границам зерен аустеннта выделяется карбид (РеМп) ,С, а вдоль карбидных строчек ири бол]лних усадочных напряжениях образуются трещины. [c.122]

Химический состав металла, %, наплавленного электродами из силавов груииы 7 (аустенитная марганцевая сталь) [c.122]

Аргоно-дуговая наплавка аустенитной марганцевой стали. Диаметр проволоки 1,6 мм I — 300 А, U == 20 В, 3 слоя (с промежуточным охлаждением после наплавки каждого слоя). Состав проволоки 1,3% С, 14% Мп. HV30 — 255 кгс/мм . [c.122]

При комнатной температуре феррит растворяет 10%Мп. Часть марганца растворяется в РезС образуется карбид (Fe, Мп)зС. Растворимость в у ердом растворе с увеличением температуры растет неограниченно. Следствие марганцевые стали чувствительны к перегреву. [c.40]

Данные рис. 55 и 56 свидетельствуют о том, что введение в углеродистую и марганцевую сталь, содержащую 0,40—0,50% С, более 0,40—0,50% Si практически не приводит к заметному повышению нрокаливаемости указанной стали. [c.59]

До настоящего времени не предложено единого механизма разрушения, контролируемого ростом трещины, охватывающего все возможные случаи (главным образом вследствие того, что размеры зерен и карбидных частиц обычно изменяются одновременно при используемых на практике термических обработках), но модель Смита удовлетворяет большинству экспериментальных результатов, полученных на крупнозернистых поликристаллах. Результаты, полученные Оутсом [27] (см. рис. 109) при испытании углеродистой и марганцевой сталей, имеющих одинаковые размеры зерна, но разную толщину межзеренных карбидных прослоек, подтвердили количественные предсказания модели при выбранном для 7 значении 14 Дж/м . Разрушение низкоуглеродистых сталей, содержащих крупные карбиды, может происходить при низких уровнях растягивающих напряжений. Разрушение при общей текучести происходит в условиях относительно высоких температур, потому что в этом случае предел текучести сравнительно невысок, и зарождение трещин происходит в результате скольжения. В марганцевой стали разрушение при общей текучести может происходить только при очень низких температурах, где предел текучести высок. Трещины зарождаются путем двойникования, и, следовательно, температурная зависимость локального разрушающего напряжения гораздо сильнее (см. гл. VII, раздел 12). [c.187]

Хотя двойникование может происходить при низких температурах и высоких скоростях деформации, эксперименты, выполненные на нормализованной и отожженной низкоуглеродистой стали, показывают, что при Tqy инициированное скольжением разрушение сколом происходит даже в условиях ударного нагружения. Проведенный Ноттом [18] анализ экспериментальных данных [19] показал, что определяющее влияние на разрушение оказывает критическое напряжение скола в интервале изменения скоростей 10 . Оутс [20] определил непосредственные значения разрушающего напряжения сколом низкоуглеродистой стали в интервале скоростей, отличающихся на четыре порядка. Зарождение разрушения путем скольжения не происходит только в случае самых высоких скоростей деформации и наинизших температур. Для марганцевой стали с одинаковым размером зерна, но содержащей дисперсные зернограничные карбиды, общий уровень температур был существенно ниже, поскольку в образовании трещин скола при Tqy участвовали двойники. [c.204]

Японские исследователи, обнаружившие е-фазу в железомарганцевом сплаве позже Шмидта, рассматривали ее как переходную структуру мартенситного типа и полагали, что 8-фаза — химическое соединение РезМп, которое образуется в результате перитектоидного превращения твердого раствора (а-Ре+7-твердый раствор->е-фаза). Некоторые исследователи полагали, что е-фаза — это карбид в системе Fe—Мп—С. Биндер наблюдал е-мартенсит в высоколегированных хромоникелевых сталях. Марганцевые стали, легированные хромом, молибденом, вольфрамом, кобальтом и никелем, также могут содержать е-мартенсит [27, 28]. [c.27]

Наличие в системе Fe—Мп трех фазовых переходов у а, 7=р е и еч а, которые при определенных условиях могут происходить одновременно, с одной стороны, вносит немалые трудности при изучении превращений и при интерпретации наблюдаемых структур и свойств с другой стороны, только в системе Fe—Мп бинарные сплав ) ее могут существовать при комнатной температуре в трех кристаллических решетках ОЦК, ГЦК и ГПУ. И еще структура с ГПУ-решеткой встречается в металлах и сплавах довольно часто, особенно в виде низкотемпературных полиморфных модификаций, но только в марганцевых сталях и сплавах удается получить е-мартенсит без а-фазы в количестве до 60—80% (в хромоникелевых до 15% и всегда с а-мартенситом) и е-фаза занимает достаточно большую концентрационную область по марганцу (в йор-розионностойких сталях такая область сравнительно мала). Таким образом, в сплавах системы Fe—Мп представляется редкая возможность сопоставить три твердых раствора [c.43]

По степени отрицательного влияния на технологическую пластичность марганецсодержащих сталей легирующие элементы можно расположить в следующей последовательности бор, ниобий, титан, алюминий, молибден, ванадий, кремний. Бор является горофильным элементом и образует легкоплавкие боросодержащие фазы по границам зерен. Ниобий и молибден, являясь сильными ферритообразующими элементами, приводят к образованию б-фер-рита. Кроме этого их охрупчивающее влияние сказывается через упрочнение матрицы. Алюминий, ванадий и кремний облегчают образование б-феррита в стали. Титан способствует образованию в марганцевых сталях легкоплавких эвтектик. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...