Закругления во входящих углах

Здесь мы опять имеем в виду, в первую очередь, двутавровый профиль, хотя то же, но с соответствующими изменениями относится и к другим профилям прокатного железа. Если на закругления во входящих углах и на сужение горизонтальных полок в направлении к концам их, встречающееся в старых нормальных профилях, внимания не обращать, то сечение двутавровой балки составляется из трех прямоугольников, из которых прямоугольник, соответствующий вертикальной стенке, во всех случаях является безусловно вытянутым, в то время как о сечениях горизонтальных полок утверждать это же с одинаковым правом нельзя. Лишь у новых профилей, с широкими горизонтальными полками, длинная сторона значительно больше узкой, так что эту сторону можно считать в сравнении с другой бесконечно большой. Мы предположим сперва, что имеем дело именно с таким профилем, имеющим широкие полки, и зададимся вопросом, как найти угловое сопротивление при кручении сечения, составленного из трех узких прямоугольников. Для ответа на этот вопрос сравним угловое сопротивление при кручении для всего профиля с суммой угловых сопротивлений трех частей, из которых состоит рассматриваемый профиль. [c.82]

Наибольшее напряжение оказывается выше напряжений, определяемых напряжением [161], и зависит от радиуса а закругления во входящем углу (фиг. 149 [c.300]

Составляющая практически равна нулю в стенке и достигает максимума во входящем углу. Этот максимум находится в зависимости от радиуса закругления во входящем углу. Для принятых соотношений в размерах этот максимум составляет лишь около половины наибольшего напряжения Тх2 по нейтральной плоскости. [c.335]

В зависимости от отношения диаметра отверстия к ширине бруса, от формы выточек, от радиуса закругления во входящих углах коэффициент концентрации имеет значения от 1 до 3, а при острых надрезах —значительно выше. [c.47]

Радиусы закруглений назначают из конструктивных соображений. Однако во избежание появления трещин во входящих углах матриц и пуансонов во время их закалки и в процессе эксплуатации штампов установлены следующие минимально-допустимые значения радиусов (см. рис. 61) [c.92]

Во всех входящих углах (рис. 7, а) образуется концентрация напряжений. Если радиус закругления вершины входящего угла стремится к нулю, то касательное напряжение стремится к бесконечности [c.426]

Наконец, нужно еще указать на то, что даже большое значение Tj у балки с закруглениями недостаточно большого радиуса во входящих углах еще не влечет особой опасности, если только балка работает всегда на кручение в одном направлении. По этой причине опасаться разрушения конструкции, одним из элементов которой является такая балка, вообще не приходится. Последствия концентрации напряжений сказываются лишь в том, что в соответствующем месте получается незначительная остаточная деформация, из-за чего распределение напряжений изменяется и становится примерно таким, как если бы было сделано более глубокое закругление несколько большего радиуса. Иначе обстоит дело, если нагрузка действует попеременно в противоположных направлениях и если [c.81]

При малом радиусе р закругления напряжения во входящем угле могут быть наибольшие коэффициент концентрации [c.31]

Во входящих углах этих профилей имеет место значительная концентрация напряжений, величина которой зависит от радиуса закругления. Грубое приближенное значение наибольшего напряжения в этих закруглениях можно получить при помощи аналогии с мембраной. [c.287]

Рассмотрим поперечное сечение в виде уголка постоянной толщины с [фиг. 142] и с радиусом а закругления л во входящем углу. Допустив, - [c.287]

Местные напряжения во входящем углу были изучены для тавровой балки. Радиус закругления входящего угла увеличивался постепенно, и для каждого случая наносились горизонтали. Таким путем было показано, что наибольшее напряжение в углах равно наибольшему напряжению в стенке, когда радиус закругления составляет примерно одну шестнадцатую толщины стенки. [c.336]

Кроме того, при использовании метода мембранной аналогии для решения задач о кручении тонкостенных стержней с криволинейным профилем последний обычно рассматривают как совокупность прямоугольных. Следовательно, это решение не учитывает влияния кривизны средней линии скручиваемого профиля на распределение напряжений. В частности, оно не дает возможности определить величину концентрации напряжений во входящих углах скручиваемого профиля в зависимости от радиуса закругления. [c.269]

При кручении тонкостенного стержня во входящих углах его профиля возникает значительная концентрация касательных напряжений, которая зависит от радиуса закругления входящего угла профиля. Использовав мембранную аналогию, С. П. Тимошенко получил приближенную формулу для определения наибольшего касательного напряжения в окрестности входящего угла скручиваемого профиля. [c.283]

Фрезеруемые, пересекающиеся поверхности уступов, пазов, проушин и подобных элементов должны иметь во внутренних входящих углах закругления или скосы, равные соответствующим закруглениям или фаскам на режущих кромках фрез (рис. 92, з). [c.112]

При малом радиусе закругления напряжен..я во входящ,ем угле могут быть больше. На контуре входящего угла профиля, скругленного радиусом 5, со стороны более широкой части сечения создается концентрация напряжений. [c.145]

Переходы от одной необрабатываемой поверхности к другой должны осуществляться с закруглениями. Острые углы по условиям технологии горячей штамповки недопустимы. Радиусы закруглений внутренних, т. е. входящих, углов должны быть больше радиусов закруглений наружных, т. е. исходящих, углов во избежание брака при штамповании и в целях повышения стойкости штампа. В зависимости от высоты и отношения высоты к ширине элемента радиусы закруглений принимают 1,5—12,5 мм для наружных (исходящих) и 4- 5 мм для внутренних (входящих) углов. [c.294]

Водило 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит во вращательную пару с сателлитом 3, входящим во внутреннее зацепление с неподвижным колесом 4. С колесом 3 жестко связан кривошип 5, входящий во вращательную пару В с ползуном 6, скользящим в кулисе а звена 2, которое движется поступательно в неподвижных направляющих с. Радиус R начальной окружности колеса 4 равняется i =l,5/-, где г — радиус начальной окружности колеса 3. При выбранных размерах механизма точка В описывает траекторию Ь — Ь, имеющую форму квадрата с закругленными углами и являющуюся удлиненной гипоциклоидой. При вращении водила 1 звено 2 совершает возвратно-поступательное движение с продолжительными остановками в концах хода при движении точки В по прямолинейным вертикальным участкам траектории 6 — й и с примерно равномерной скоростью в серединах хода, когда точка В двигается по горизонтальным участкам траектории. [c.201]

Водило /, вращающееся вокру] неподвижной оси А. входит ьо вращательную пару В с сателлитом 2, входящим в зацепление с неподвижным колесом 3. Звено 4, входящее во вращательную пару с водилом I, имеет ролик о, перекатывающийся в пазу п неподвижного кулачка 7. Профиль паза а кулачка 7 выполнен так, что прн вращении водила 1 точка О звена 4 описывает траекторию имеющую форму правильного прямоугольника с закругленны- ми углами. [c.239]

Изложенный метод определения напряжений в незамкнутом профиле является приближенным, поскольку не учитываются повышенные местные напряжения во внутренних углах ломаного профиля. Чем меныпе радиус закругления во входящих углах, тем больше местные напряжения. Это наглядно иллюстрируется при помощи пленочной аналогии (рис. 103). Местный угол наклона пленки а в точке А больше, чем в остальных точках внутрен-избеисание местных перенапряжений входные углы в профилях выполняются скругленными. [c.100]

Опыт показал, что закругления во входящих углах необходимы, хотя бы уже для того, чтобы избежать дефектов в этих местах при прокатке, и вообще для гарантии соблюдения требуемой формы профиля. Но закругления необходимы также и для избежания концен- рации напряжений во входящих углах в готовом прокате как при кручении, так и Г извесгной степени при изгибе стержня. [c.78]

Фиг. 81 изображает часть профиля дпутавросой балки с соо ветствую-дими закруглениями во входящих углах в местах перехода вертикальной стенки в горизонтальную полку. Ось симметрии профиля принята за ось г. На правой стороне сечения начерчены ве траектории касательных напряжений, которые по уже изложенным причинам должны проходить в общем аналогично соседней линии контура сечения. Две нормали к траекториям касательных напряжений выделяют элемент площади, который на фигуре сделан сплошь черным и к которому мы применим формулу (54). [c.78]

У двутавровой балки горизонтальные полки всегда толще вертикальной стенки. Поэтому наибольшее касательное напряжение получается не на середине длинной стороны сечения вертикальной стенки, а на полках, более жестких в смысле сопротивления кручению. В случае двутавровых балок с широкими горизонтальными полками, не имеющими уклона с внутренней стороны (двутавровые балки Грея), можно принять, что наибольшее касательное напряжение получается на середине наружных длинных сторон горизонтальных полок, если только закругления во входящих углах сделаны достаточно большим радиусом, чтобы исключить возможность чрезмерного повын1ения напряжений в закруглениях. Эти профили с достаточным основанием читаются более совершенными по сравнению со старыми. [c.85]

Профили большей части сортов прокатного материала, как то углового железа, двутаврового железа и т. д., состоят из несколькы.< узких прямоугольников, причем в местах перехода во входящих углах сделаны закругления. Наружные углы обычно делают острыми если бы они также закруглялись, то эго не отразилось бы на сопротивлении кручению, так как в частях сечения, примыкающих к этим углам, при кручении значительных напряжений не возникает. [c.78]

Более строгое исследование концентрации напряжений во входящих углах при малых радиусах закруглений (например, Д — 0,1 г) было выполнено Е- Треффцем 1), который получил следующее выражение для наибольшего напряжения [c.289]

В случае прямоугольного паза, поэтому, высокие местные напряжения получаются во входящих углах, в глубине паза. Эти эысокке напряжения можно понизить закруглением углов ). [c.294]

С точки зрения прочности серьезным недостатком всех существующих конструкций шлицевых соединений является наличие концентрации напряжений во входящих углах впадин. Данные об эффективных коэффициентах концентрации напряжений приведены в т. 3. гл. XIII. Испытание на скручивание валов с прямоугольными зубьями и плоским дном впадины показывает, что прочность такого вала эквивалентна прочности гладкого вала, диаметр которого несколько меньше внутреннего диаметра шлицевого вала. Вал с эволь-вентными шлицами и полным закруглением во впадине эквивалентен по прочности гладкому валу, диаметр которого несколько больше внутреннего диаметра шлицевого вала. [c.595]

Во входящих углах таких профилей имеется значительная концентрация напряжений. Так, для уголка постоянной толщины Ь при радиусе закругления г во входящем угле коэфициент концен врации напряжений [c.124]

Для уменьшения концентрации напряжений во входящих углах поперечного сечения пролетного строения или в месте его соединения с диафрагмами и опорами можно устраивать плавные закругления, несколько усложняющие опалубку, но обеспечивающие лучшие условия для распалубливания и работы сооружения (см. рис. 2.17, в). Такое решение особенно целесообразно в монолитных эстакадах рамной системы. [c.54]

Примечание. Рядиусы R злкругле-ний внутренних (входящих) углов должны быть больше радиусов г закруглений наружных (исходящих) углов во избежание брака (зажимов) при штамповке и снижения стойкости штампа. [c.96]

Сопряжение элементов отливок. Назначенная минимальная толщина стенки основного тела литой детали очень редко может остаться постоянной. В ряде случаев конструкция детали в ее отдельных частях требует утолщения стенок. Кроме того, к основному телу отливки всегда примыкают различные конструктивные элементы в виде фланцев, ребер, площадок, приливов, бобыщек и т. п. Толщина этих элементов иногда значительно отличается от толщины сопрягаемой с ними стенки. Как при одинаковой толщине элементов, так и при разной, их сопряжение обязательно должно быть плавным. Во втором случае это особенно существенно, так как при несоблюдении данного условия, в результате неравномерного охлаждения смежных элементов, возникнут местные термические напряжения, которые, концентрируясь в зонах резких переходов сечений, приводят к короблению и появлению трещин. Плавность сопряжений, в первую очередь обеспечивается закруглением входящих углов. В отливках закругления входящих углов называются галтелями. [c.50]

Более строгое исследование вопроса о концентрации напряжений во входящих закругленных углах скручиваемого профиля было выполнено Кеттером, Треффцем и Дассеном. Э. Треффц получил следующую формулу для определения наибольшего напряжения в закруглениях [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...