Расчет на прочность цилиндрических оболочек

Расчет на прочность цилиндрических оболочек с начальными прогибами. Для этих расчетов, которые были проведены автором совместно с Ч. Ваном в 1948 г., использовалось уравнение (6.31к) при b = /R и fx = fv = 0. Для прогиба w будет использоваться представление (7.4в) (хотя, как уже указывалось ранее, слагаемое d не будет использоваться при расчетах). Согласно сказанному выше, вместо того чтобы пытаться решать уравнение (6,31к) совместно с уравнением (6.31з) и найти таким образом [c.502]

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК [c.543]

Расчет на прочность цилиндрических оболочек [c.480]

I. Расчет на прочность цилиндрической оболочки. При внутреннем давлении при (а — )/D<0,l толщина [c.167]

Расчет трубопроводов состоит из гидравлического расчета и расчета на прочность. Гидравлический расчет заключается в определении диаметра трубопровода при заданном расходе через него и заданной потере напора. Расчет ведется по формулам, приведенным на стр. 327. Расчет на прочность, т. е. определение толщины стенок, производится на основании величины рабочего давления в системе. Предполагая трубопровод тонкостенной оболочкой, в формулу, применяемую в сопротивлении материалов для толщины стенки цилиндрической оболочки, введем коэффициенты, учитывающие коррозию, а также отклонения диаметра труб от номинального. Таким образом, имеем [c.459]

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ, СХЕМАТИЗИРУЕМЫХ КАК ОСЕСИММЕТРИЧНЫЕ КРУГОВЫЕ И КОЛЬЦЕВЫЕ ПЛАСТИНЫ И ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОБОЛОЧКИ [c.372]

Ограничимся рассмотрением расчета на прочность только цилиндрических и сферических оболочек при действии постоянного по всей их внутренней поверхности газового давления. Сведения о расчетах резервуаров при действии давления жидкости, переменного по высоте резервуара, см. например, [12, 20, 36, 38, 46, 47, 51, 61]. [c.399]

Минимальная толщина стенок и оболочек определяется расчетом на прочность или ограничивается требованиями технологии литья. В ряде случаев, помимо необходимой прочности при минимальном весе, что особенно важно для корпусных деталей значительных размеров, необходимо обеспечить определенную жесткость цилиндрических оболочек, плоских или конических стенок. Для увеличения жесткости литых ответственных деталей применяют оребрение поверхностей. [c.10]

Устойчивость цилиндрической оболочки с кольцами жесткости при внешнем давлении (нелинейная задача). Г у с е в Б. М. Сб. Расчеты на прочность, вып. 14, М., Машиностроение , 1969, стр. 309. [c.406]

Седьмая глава посвящена расчету тонких оболочек на основе гипотез Кирхгофа — Лява. В ней рассмотрены моментная, полумоментная и безмоментная теории расчета на прочность, устойчивость и колебания. Приведены расчеты пологих оболочек на действие нагрузки и температуры. Особое внимание уделено цилиндрическим оболочкам и оболочкам вращения. [c.7]

Расчет на прочность по максимальным и предельным нагрузкам, предусматривающий последовательный анализ предельного состояния всех слоев, выполняется так же, как и ранее усложняется лишь процедура определения напряжений в главных осях каждого слоя. Однако метод построения предельной поверхности основан на предположении о равномерном распределении деформаций по толщине и не может быть использован в рассматриваемом случае. Исключение составляют комбинации плоского и из-гибного нагружений, которые сводятся к безмоментному напряженному состоянию материала. В таких условиях работают несущие слои трехслойных панелей и цилиндрические оболочки при специальном характере нагружения. [c.93]

Алфутов Н. А. О влиянии граничных условий на значение верхнего критического давления цилиндрической оболочки. — В кн.. Расчеты на прочность Вып. 11. М., Машиностроение , 1965, с. 349—365 [c.308]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторноч татическом режимах нагружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развитие в большом объеме материала пластических деформаций. Нормы расчета на прочность поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по такому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффициента запаса прочности по пределу текучести щ = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке [c.204]

Ю. Д. Швейко, А. Д. Брусиловский. О собственных колебаниях цилиндрических оболочек, подкрепленных поперечными ребрами жесткости. Расчеты на прочность, вып. 15. [c.26]

В табл. 9.20—9.22 даны некоторые формулы, необходимые для расчета на прочность и жесткость элементов теплотехнических конструкций, схематизируемых упругодеформирую-щимися пластинами и цилиндрическими оболочками, расчетные схемы для которых представлены в таблицах. Рассматриваются круговые и кольцевые пластины, опертые или защемленные по контурам и загруженные равномерно распределенными по срединной поверхности нормальными нагрузками (р, МПа), распределенными по контуру осесимметричными поперечными нагрузками (q, Н/м) или сосредоточенными силами Р, приложенными в центре пластины. Рассматриваются осесимметрично нагруженные длинные цилиндрические оболочки, т. е. оболочки, длина которых [c.372]

При проведении расчетов на прочность шпангоутов цилиндрического бака при действии распределенных и сосредоточенных сил целесообразно выбрать наиболее простую расчетную модель тонкой оболочки, достаточно правильно отражаюцото особенности ее работы в качестве упругого основания для подкрепляющих колец (рис. 9.7.3). Для оболочки, дтшна 1 которой не слишком велика и соизмерима с размерами поперечного сечения, может быть принята безмоментная теория [5]. [c.160]

Такая форма распределения перемещений соответствует приводимым ниже выражениям (6.12), которые были определены для тонкой цилиндрической оболочки, выпзгчивающейся прй осевом сжатии. Определены также амплитуды перемещений и, v, w, которые приводятся в таблице 6.4 (при pq — ii они соответствуют первой, или фундаментальной, гармонической составляющей), подтверждается высказанное выше преположение об относительных величинах этих перемещений в цилиндрической оболочке. В других типах оболочек перемещения и могут и не быть меньше, чем перемещения v, но оба они будут существенно меньше, чем перемещения w, в таких расйространенных случаях , как расчет на прочность при поперечном нагружении или исследование потери устойчивости. [c.389]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторно-статическом режимах на гружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развития в большом объеме материала пластических деформаций [1]., Нормы расчета на-прочность [2] поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по т 1Кому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффициента запаса прочности по пределу текучести = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке допускаемые расчетное давление р и давление гидроиспытаний соответственно в 1,73 и 1,38 раза меньше величины рт соответствующей началу текучести в гладкой части оболочки (по условию Мизеса). [c.122]

Объектом расчета будем считать наиболее часто встречающийЬя на практике случай емкости, состоящей из цилиндрической оболочки (трубы), соединенной с днищами в виде тел вращения. Оболочку полагаем изотропной. Силовым воздействием считаем внутреннее гидростатическое давление р, принимаемое постоянным по длине оболочки. Расчет на прочность рассматриваемой емкости связан с определением напряжений в двух зонах в краевой зоне — области стыка цилиндрической оболочки с днтцем в зоне безмо-ментных напряжений, простирающейся почти на всем протяжении емкости, исключая узкие области краевого эффекта. Здесь необходимо рассмотреть напряженное сосзояние в краевых зонах, зонах стыка цилиндрической оболочки с днищами (рис. 11.11). [c.252]

Наружное давление — довольно часто встречающийся вид нагружения сосудов и аппаратов. Под наружным давлением работают вакуумные аппараты и различные аппараты с рубащ-ками. Расчет на прочность сосудов и аппаратов под наружным давлением не представляет принципиальных трудностей и может быть выполнен по рекомендациям, изложенным в п. 1 данной главы. При этом за расчетную характеристику прочности принимают разрушающее напряжение при сжатии. Однако существенным критерием работоспособности при этом оказывается устойчивость. Остановимся на рассмотрении устойчивости круговых цилиндрических ортотропных сосудов и аппаратов, как наиболее распространенных. Сферическая и эллиптическая оболочки по условиям изготовления и нагружения должны быть изотропными, а конические и торовые оболочки применяют сравнительно редко. По конструктивным признакам цилиндрические сосуды и аппараты могут быть гладкими и с ребрами жесткости (рис. 20). [c.35]

В сборнике прнведены расчеты на прочность и жесткость рабочего колеса центробежной турбомашины, сильфонов, манометрических пружин, резино-метал-лических амортизаторов, деталей прессовых соединений, пластин, подкрепленных ребрами жесткости. Даны статистический анализ деформаций цилиндрических оболочек, результаты исследований ползучести специальных сталей, устойчивости и колебаний стержней, наполненных жидкостью, устойчивости гофрированных панелей, температурных деформаций поршней и гильз двигателей внутреннего сгорания. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...