Расчет сепарационных устройств

Для анализа эрозионного износа лопаток, изменения экономичности проточной части и расчета сепарационных устройств важно знать влияние начального давления на дисперсность жидкой фазы. Действитель- [c.125]

РАСЧЕТ СЕПАРАЦИОННЫХ УСТРОЙСТВ [c.218]

При проведении пуско-наладочных работ на котле совершенно естественно могут выявляться некоторые отклонения действительного положения уровня воды от расчетного. Эти отклонения происходят от неправильной оценки паропроизводительности контура, включенного на циклоны, неточной оценки гидравлических сопротивлений в трубопрово.дах от циклона, барабана, сепа-рационных устройств внутри барабана и т. п. Поэтому очень часто при пуске и наладке котлов возникает необходимость корректировать расхождение уровней путем установки дополнительных сопротивлении на различных участках соединительных паропроводов (между циклонами и сборным коллектором или между последним и барабаном). Дросселирование отдельных участков наиболее просто достигается путем установки шайб соответствующего диаметра. Для удобства смены шайб при подборе необходимого сечения целесообразна установка заранее по проекту на соответствующем трубопроводе двух фланцев с проставкой, взамен которой легко может быть установлена шайба необходимого сечения. Предварительно диаметр указанной шайбы определяется расчетом исходя из выявившейся величины расхождения уровня, которую следует скорректировать в дальнейшем размер шайбы уточняется экспериментально при наладке работы котла. Следует иметь в виду, что всякий пуск котла после проведения каких-либо ремонтных работ, связанных с изменениями тех или иных поверхностей нагрева экранов или переделками внутрибарабанных сепарационных устройств, соединительных трубопроводов к выносным циклонам, должен обязательно сопровождаться необходимым контролем за положением уровня воды в циклонах при различных нагрузках котла. [c.170]

Ухудшение качества пара при увеличении капельного уноса воды паром происходит при форсировке котла вследствие увеличения паросодержания смеси в подъемных трубах, скорости пароводяной смеси на выходе из этих труб, а также скорости пара в объеме барабана и в сепарационных устройствах. Ухудшение качества пара при форсировке котла можно предотвратить снижением солесодержания котловой воды. Нормы солесодержания, как правило, устанавливаются для номинальной нагрузки с некоторым запасом, так как расчет на максимальную нагрузку вызвал бы излишние потери. [c.148]

Расчеты и опыты в ЛПИ на многоступенчатой влажнопаровой турбине показали, что при нестационарном обтекании профилей скачок конденсации может сдвигаться против потока на целую ступень и даже более того, а это имеет существенное значение как для расчета живых сечений проточной части и выбора материалов, так и для проектирования сепарационных устройств и определения потерь энергии. [c.229]

При расчете сопротивления пароотводящих труб учитывается сопротивление сепарационных устройств в выносном циклоне. При расчете Арв расход воды, поступающей в циклоны, принимается равным сумме паропроизводительности ступени испарения и расхода продувочной воды, оцениваемой ио среднему проценту продувки котла. При трехступенчатом испарении расчет уровня во второй ступени производится ио суммарной паропроизводительности второй и третьей ступеней. [c.49]

Изложена методика выбора и расчета основных элементов сепарационных устройств. Предложена классификация схем совместного включения различных сепараторов. Рассмотрены качество исходной воды. интенсификация процессов сепарации, эффективность работы отдельных типов сепараторов. [c.2]

С этой целью приведены рекомендации для снижения гидравлического сопротивления циклонов. Рассмотрены вопросы выбора оптимальных схем и конструкций, а также расчета элементов сепарационных устройств. [c.4]

Гидравлический расчет элементов сепарации выполняют после выбора требуемых сепарационных устройств. 44 [c.44]

Ниже приведена одна из возможных методик гидравлического расчета элементов сепарационных устройств [c.45]

Как видно из приведенных материалов, жалюзийные сепараторы требуют детальных расчетов. Правильно рассчитанные и нормально эксплуатируемые жалюзийные сепараторы обеспечивают высокую эффективность работы установленных сепарационных устройств. [c.68]

Расчет собственно сепарационной эффективности струйных сепараторов не разработан. При конструировании следует добиваться минимальной громоздкости устройств. Стенки барабана в местах возможного попадания на них питательной воды защищают сплошными листами тонкостенного железа или сепарационными устройствами, например жалюзи. [c.73]

Размеры и размещение ла зов. Люки или лазы у барабанов котлов, выпускавшихся в различное время, а также в разных странах, неодинаковы по размерам. Поэтому перед началом конструирования сепа-рационных устройств требуется уточнить размеры лазов, что бы все детали сепарационных устройств могли свободно проходить через них. Размещение люков на барабанах также неодинаково. Большинство котлов имеет торцевые люки, в то время как некоторые (ШБ, БЭ) — на боковых стенках барабана. В соответствии с этим длину элементов сепарационных устройств надо выбирать с таким расчетом, чтобы они свободно вводились внутрь барабана. В ряде случаев лазы оказываются расположенными недалеко от стен котельной, что также следует учитывать. Имеются барабаны с одним и двумя лазами, что также оказывает влияние на проработку порядка монтажа внутрибарабанных устройств и организацию фронта работ в барабане. [c.107]

При расчетах схем ступенчатого испарения переброс котловой воды учитывается только в схемах с внутрибарабанным оформлением сепарационных устройств соленых отсеков [c.477]

Сепарационные устройства и их расчет. ..........496 [c.410]

СЕПАРАЦИОННЫЕ УСТРОЙСТВА И ИХ РАСЧЕТ [c.496]

При расчете и конструировании элементов сепарационных устройств рекомендуется придерживаться следующих положений [c.496]

Необходимая поверхность нагрева парогенератора определяется по формулам для расчета теплообменников. Влажность пара на выходе из парогенератора не должна быть более 0,2%. При высоте парового пространства парогенератора не менее 0,8 м и при наличии обычно применяемых сепарационных устройств в парогенераторе, показанных на рис. 16-5, влажность пара может быть определена по формуле [c.274]

В настоящее время установлено [5], что в водяном объеме котла (с давлением не менее 5 МПа) наблюдается распределение концентрации примесей, однозначно определяемое теплогидравлическими процессами и принятыми конструктивными решениями. В сепарационных устройствах — и прежде всего в барабане — формируются устойчивые токи котловой воды с различными концентрациями примесей. Расчет расходов воды и концентраций возможен с помощью математических моделей, основу которых составляют балансовые уравнения масс рабочего тела и примесей для выделенных частей рассчитываемого объема. Такие расчеты необходимы при проектировании котла, когда выбираются конструктивные решения. [c.103]

РТМ 108.030.05-75. Расчет и проектирование внутрикотловых схем и сепарационных устройств барабанных котлов высокого давления. Л. ЦКТИ, 1976. [c.125]

Все гидродинамические расчеты должны обязательно производиться для номинальной нагрузки котельного агрегата. Для парообразующих поверхностей нагрева с естественной циркуляцией, для прямоточных котлов и для радиационных пароперегревателей любых котлов необходимо выполнять гидродинамические расчеты еще и для минимальной нагрузки, которая может быть примята равной 60% от номинальной нагрузки для котлов с камерными топками и 25% для котлов со слоевыми топками. Для конвективных пароперегревателей, водяных экономайзеров и сепарационных устройств гидродинамические расчеты на минимальную нагрузку производить не нужно, так как условия их работы при пониженных нагрузках даже несколько облегчаются. [c.455]

Сепарационные устройства и их расчет [c.139]

Таким образом, выносной циклон позволяет увеличивать паровые нагрузки сечения сепаратора в 2—2,5 раза в сравнении с барабанами котлов, высота парового объема которых ограничена. Это обстоятельство следует иметь в виду при анализе гидродинамики котлов с выносными циклонами при переменны.х режимах, так как чем больше нагрузка зеркала испарения, тем значительнее и тем быстр(н> будет повышаться действительный уровень в сепарационном устройстве в результате повышения нагрузки нли снижения давления. Именно поэтому при расчете линий, соединяющих выносной циклон с барабаном, следует стремиться к тому, чтобы весовой уровень в выносном цик,лоне был всегда значительно ниже, чем в барабане котла (см. 3-3). [c.67]

При выносном оформлении сепарационных устройств соленого отсека сопротивления водоперепускных и пароперепускных труб следует рассчитывать по формулам (3-14) и (3-14а), а разность уровней между отсеками — по формулам (3-16) и (3-1ба) для схемы 36 и по формулам (3-17) и (3-17а) для схемы Зв. Разность уровней между барабаном и выносным циклоном должна быть не менее 300 мм для того, чтобы избежать обратных толчков котловой воды из соленого отсека в чистый. Поэтому необходим гидродинамический расчет и на минимальную нагрузку, при которой разность уровней будет наименьшей. [c.72]

Если конструктивное оформление сепарационных устройств соленых отсеков известно заранее, например переоборудование существующего котла, дополнение внутрибарабанной ступени выносной и т. п., то при расчетах следует оценить и учесть переброс котловой воды. [c.110]

При вновь проектируемом ступенчатом испарении вопрос о конструктивном оформлении обоснованно может быть решен только после выбора величины паропроизводительности соленых отсеков. Поэтому первоначальные расчеты лучше вести без учета переброса, а после выбора конструктивного оформления сепарационных устройств соленых отсеков внести, если нужно, коррективы, связанные с перебросом котловой воды. Для окончательного суждения о чистоте пара при выбранной паропроизводительности соленых отсеков следует внести поправки, связанные с фосфатированием. [c.110]

Гидродинамические расчеты обязательны и для схем с промывкой пара питательной водой, рекомендации по расчета.м этих схем приводятся в гл. 7. Для этих случаев также необходимо прежде всего составить сепарационную схему с определением расходов воды и пара через ее отдельные элементы. Существенным отличием расчета этих схем будет необходимость учета конденсации части пара на догрев питательной воды до кипения, так как промывка, как правило, применяется при высоких и особенно сверхвысоких давлениях, для которых водяной экономайзер всегда (сверхвысокое давление) или во всяком случае часто (высокое давление) бывает некипящего типа. В связи с конденсацией части пара для догрева питательной воды увеличатся как расходы пара, поступающего на промывку, так и расход воды, уходящей из промывочного устройства. Необходимо также учитывать, что для промывки может использоваться не вся питательная вода, а лишь какая-то часть ее — г%, а в отдельных случаях промывка может осуществляться только для соленого отсека с частичной или даже полной конденсацией его пара. [c.72]

Конкретный выбор схемы может быть сделан только на основе расчетов чистоты пара. Однако некоторые положения являются общими для всех схем совмещения ступенчатого испарения с промывкой. Эти положения могут быть изложены на основе анализа какой-либо схемы совмещения промывки пара и ступенчатого испарения. На фиг. 7-10 представлены одна из таких схем и баланс солей и кремнекислоты в этой схеме. Промывочное устройство условно показано как отдельный промывочный барабан. Однако в ряде случаев это устройство может быть расположено и в паровом объеме сепарационного барабана. В этом случае глубокая осушка пара чистого отсека перед его промывкой будет затруднена. Поэтому и в схеме и на графиках расчетного исследования этой схемы влажность пара чистого отсека принималась различной в широких пределах, характерных как для условий отдельного промывочного барабана, так и для промывочного устройства, расположенного в паровом объеме сепарационного барабана. Расчетное исследование этой схемы, результаты которого выполнены для высокого давления и представлены на фиг. 7-11—7-16, проведено для 2=100%, т. е. для подачи на промывку всей питательной воды. [c.124]

Метод Л. И. Селезнева и С. Т. Цвигуна применим для любых цилиндрических и кольцевых каналов (в рамках принятых допущений) и, в частности, для расчета сепарационных устройств (сц. гл. 7). Расчет закрученных потоков в зазорах ступени основан на известных допущениях, принятых в теории турбомашин. i [c.171]

Детально классифицированы и рассмотрены парогенераторы современных АЭС как с водо-во-дяными реакторами, так и с реакторами, охлаждаемыми натрием, а также их перспективные конструкции. Приведены основы теплового, конструкционного и гидродинамического расчетов парогенераторов и расчет сепарационных устройств. [c.8]

Широкое применение внутрибарабанных и выносных циклонов при модернизации различных типов паровых котлов позволило значительно увеличить паропроизводи-тельность установленных котлов низкого и среднего давления. При установке экранных контуров с циклонами необходимо соблюдение целого ряда технических требований и условий, обеспечивающих как надежность работы всех циркуляционных контуров, так и высокое качество работы сепарационных устройств барабана и выносных циклонов. Настоящая книга является одной из первых попыток дать систематическое изложение вопросов проектирования, расчета, а также опытных и эксплуатационных материалов, собранных автором в течение многолетней работы в тресте Центроэнергомонтаж при проектировании, изготовлении, пуске, наладке и эксплуатации модернизированных котлов с независимыми экранными контурами. Следует подчеркнуть, что в настоящей книге рассмотрены вопросы проектирования, расчета и работы циклонных сепараторов только для паровых котлов с естественной циркуляцией. Расчеты и конструкции центробежных сепараторов, применяемых в парогенераторах с принудительной циркуляцией или в прямоточных котлах, в настоящей книге не рассматриваются. При составлении книги использовались также материалы, приведенные в отчетах ЦКТИ, ОРГРЭС, Промэнер-го и других организаций, занимающихся проектированием, наладкой и испытанием котлов низкого, среднего и высокого давления. Кроме того, использовались материалы, опубликованные в печати и в технических журналах. Перечень использованной литературы приведен в конце книги. Автор выражает свою признательность Н. Б. Либерману и М. С. Розанову за ценные замечания и рекомендации, способствовавщие улучшению рукописи. [c.3]

В работе треста Центроэнерго-монтаж о выборе н методике расчетов отдельных узлов сепарационных устройств показано, что схема [c.17]

До настоящего времени еще не разработана методика расчета собственно сепарирующей способности сепарационных устройств, а поэтому не представляется возможным произвести расчет ожидаемого солесодер-жания пара при установке различных сепарационных устройств фактическая работоспособность сепарационных устройств определяется при теплохимических испытаниях котла (см. ниже). [c.45]

Как видно из расчетов объемных сепараторов, важной характеристикой в их работе является подъемная скорость пара. Следовательно, основной задачей при проектировании таких сепарационных устройств является раопределение потока пара равномерно по максимально возможной площади парового объема и устранение местных потоков, возмущающих поле скоростей. С целью увеличения акт[1вной части площади зеркала пспарешш разработана надежная схема иапользования парового объема барабанов, с ирименением погруженных дырчатых листов и пароприемных in ото л ков. [c.56]

Горизонтальные ПГ. Для расчета сепарацион-ных устройств необходимо определить следующие характеристики [c.218]

Расчет ведется в следующем порядке рассчитываем номинальную скорость газа но фактору его скорости в элементах, определяемому экспериментальным путем для конкретных процессов разделения рассчитываем число прямоточно-центробежных элементов различного диаметра с учетом требуемой производительности аппарата по газу и номинальной скорости газа в них определяем диаметры аппаратов с учетом необходимого числа прямоточно-центробежных элементов заданного диаметра, расстояния между ними, требуемых площадей слива жидкости и площадей под опорные конструкции рассчитываем высоту аппаратов как сумму высот массообменной и сепарационных частей (высоту массообменной части аппарата определяем с учетом гребуемого количества фактических ступеней контакта п , являющегося функцией КПД контактного устройства, и межтарелочного расстояния, зависящего от диаметра [c.293]

Сепарационная схема с разделительным барабаном показана на фиг. 10-52. Разность весовых уровней в разделительном и основном барабанах определяется по формуле (10-110). При отсутствии успокоительных устройств в разделительном барабане расчеты сопротивлений пяро- и водоперепускных труб ведутся из расчета пропуска 50 /о пара по водоперепускным трубам, т. е. удельный объем смеси в водонерепускных трубах определяется, исходя из степени сухости ее [c.472]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...