Кипение с недогревом

Ф п г. 3.13. Влияние скорости п недогрева на кипение с недогревом дегазированной дистиллированной воды [523]. [c.129]

В работах [189, 297, 298] количественно исследовалось развитие пузырьков при пузырчатом кипении с недогревом. Банков и Майк-сел [30] отмечали, что при более высоких степенях недогрева экспериментальные кривые роста и схлопывания пузырьков почти зеркально воспроизводят друг друга и очень напоминают характеристики кавитирующего потока. [c.135]

Кипением с недогревом (поверхностным кипением) называют кипение у поверхности теплообмена, при котором вдали от нее [c.304]

Рис. 4-5. Процесс кипения с недогревом.

При кипении жидкости внутри труб и каналов в условиях вынужденного движения интенсивность отвода пара от поверхности и соответственно величина i зависят от скорости движения и характера турбулентного перемешивания в потоке. Большое влияние в этих условиях на оказывает также паросодержание самого потока. Опыты показывают, что при увеличении паросодержания значения pi уменьшаются. При кипении с недогревом вследствие конденсации паровых пузырьков около теплоотдающей поверхности благоприятные условия для подвода жидкости к поверхности нагрева сохраняются вплоть до очень высоких тепловых потоков Поэтому значения pi при кипении с недогревом обычно оказы ваются достаточно большими, причем с увеличением степени не догрева (определяемого величиной = 4 — ж. где — сред няя температура жидкости в данном сечении) pi увеличивается [c.133]

Настоящая статья содержит в основном обзор работ, посвященных исследованию истинного паросодержания в той области двухфазных неравновесных парожидкостных потоков, которую принято называть областью кипения с недогревом или поверхностного кипения. На рис. 1 качественно показано изменение истинных массового и объемного паросодержаний, а также температуры стенки и потока по длине равномерно обогреваемого канала. Рассматриваемая область расположена между точкой [c.79]

Более естественным выглядит деление области неравновесного кипения с недогревом на участки неразвитого и развитого кипения, границей между которыми служит точка, где температура стенки канала впервые достигает величины, характерной для равновесного кипения, в том числе и для каналов с неравномерным обогревом по длине. [c.84]

Одна из первых отечественных моделей была предложена в работе [12]. По своему подходу к рассматриваемым процессам она существенно отличается от других моделей. Основное предположение авторов— экстраполяция полей относительных скоростей и относительных энтальпий по площади поперечного сечения потока, установившихся в однофазном потоке, на область кипения с недогревом вплоть до точки х , = 0. Таким образом, авторы постулируют в области кипения с недогревом степенные зависимости [c.87]

Проблема точного расчета истинных значений объемного наро-содержания важна для проектирования ядерных реакторов, а также для процессов в химической промышленности. Работа реактора в стационарном состоянии и динамические характеристики реактора зависят от объемного паросодержания. В частности, в нескольких работах по динамике двухфазного потока сообщалось, что устойчивость системы зависит от интенсивности теплоподвода и распределения паросодержания в области кипения с недогревом. [c.57]

Установлены некоторые закономерности распределения истинного объемного паросодержания при кипении с недогревом [2—6]. Часть соотношений сформулирована путем разделения области кипения с недогревом на две или более зоны. [c.57]

Фиг. 4 и другие графики работы [191 показывают, что если известны начальные условия, то соответствие между вычисленными и измеренными значениями объемного паросодержания прн кипении с недогревом вполне удовлетворительно. [c.83]

Для кипения с недогревом пз-за отсутствия данных о профилях скорости и концентрации, профиле температуры и начальной точке парообразования можно дать лишь временные рекомендации, которые позволяют достаточно хорошо рассчитывать истинные значения объемного паросодержания. Эти рекомендации будут приведены ниже. [c.86]

Режимы кипения с недогревом [c.87]

С учетом этих четырех эффектов получено аналитическое выражение, которое можно использовать для расчета объемной концентрации пара в условиях кипения с недогревом и при температуре насыщения. Показано, что если учитывать характеристики режимов течения, то с исиользованием результатов данной [c.87]

В вертикальной кипятильной трубе существуют участки подогрева, пузырькового кипения с недогревом и кипения насыщенной жидкости. Гидродинамика потока на этих участках су- [c.62]

Ряс. 4. Зависимость числа действующих центров парообразования при кипении с недогревом от величины давления [122]. [c.83]

Сечение начала интенсивного парообразования при кипении с недогревом (А = Ац) определяется по соотношению [45] [c.193]

Ha основе этих уравнений разрабатываются различные методики расчета паросодержания при кипении с недогревом. Здесь рассмотрены две из них. В первой [43] полагается, что = h". Тогда [c.194]

Сечение начала кипения с недогревом и коэффициент скольжения определяются по формулам Ай [c.195]

Изменение давления по длине канала на участке кипения с недогревом рассчитывают так же, как и для канала на участке объемного кипения (см. ниже), но вместо балансового паросодержания используют действительное Лд, определенное с учетом неравновесности. Расчетные формулы для определения истинного объемного паросодержания в трубах на участке объемного кипения приведены в книге 2, 1.15. При расчетах каналов реакторов можно также пользоваться формулой (2.36). [c.195]

Для кипения с недогревом (температура жидкости в объеме меньше температуры насыщения Tj на величину д) первая критическая плотность теплового потока 17 1 рассчитывается по соотношению [51] [c.236]

НОИ температуре насыщения, на отдельных частях поверхности нагрева начнут зарождаться и расти пузырьки пара. Достигнув размера, соответствующего >0. они будут отрываться от поверхности и всплывать. Покинув слой, имеющий температуру насыщения, пузырь пара попадает в жидкость с более низкой температурой, где он конденсируется. Кипение жидкости на поверхности нагрева в условиях, когда температура жидкости вне слоя, прилегающего к поверхности, ниже температуры насыщения, называют кипением с недогревом. [c.303]

Кипение жидкости в условиях, когда основная масса жидкости нагрета до температуры насыщения, называют кипением насыщенной жидкости. Отметим, что кипение с недогревом и кипение насыщенной жидкости может быть как пузырьковым, так и пленочным. [c.303]

ИЛИ ПУЗЫРЬКОВОЕ КИПЕНИЕ С НЕДОГРЕВОМ [c.282]

Нельсона 249 ---пузырьковое кипение с недогревом 282, 283 [c.386]

Эксперимента.льное исследование кипения с недогревом при вынужденном движении воды по вертикальному каналу кольцевого сечения с внутренним обогревом было предпринято Мака-дамсом и др. [5281. Внутренний диаметр канала был равен 6,35 мм, наружный варьировался и составлял 19,6, 18,5 и 10,9 мм. На фиг. 3.13 представлены некоторые результаты экспериментов в виде зависимости теплового потока от разности температур А Г, причем параметром является среднемассовая скорость воды 5 Та — температура поверхности, Гь — среднемассовая темпера-9-517 [c.129]

Из фиг. 3.13 следует, что при постоянных o , и Тнас плотность теплового потока Jg сначала линейно увеличивается с ростом АТ . В момент достижения поверхностью температуры насыщения Гцас начинается кипение с недогревом. После этого плотность теплового потока резко возрастает, пока не достигается точка пережога. Скорость Уй оказывает большее влияние на Jg до начала кипения, чем при кипении. При одинаковых значениях. линии с.легка смещены из-за зависимости физических свойств от температуры. [c.130]

Рассмотрены вопросы центробежной интенсификации теплообмена применнгелы1о к каналам ядерных реакторов, описаны эксперименты по интенсификации конвективного теплообмена, теплообмена при поверхностном кипении с недогревом при объемном кипении. Предложены пути оптимизации конструкций интенсификаторов, создающих вращение потока. [c.2]

В зарубежных работах встречаются такие понятия, как начальная точка генерации пара [9], точка отрыва первых пузырей [7 , точка начала интенсивного парообразования [10] и т. п. Определения этих понятий различны у разных авторов, хотя смысл их введения один вышеуказанная точка делит область кипения с недогревом на два участка, на которых законы тепломассообмена в потоке различны, причем заметное количество пара в потоке появляется только после этой точки. Различие определений ведет к неопределенности при экспериментальном нахождении ее местоположения. По сути дела, в качестве такой точки фиксируется точка резкого возрастания градиента истинного объемного паросодержания по длине канала. Как показал анализ экспериментальных данных работы [5 , для многих реншмов TaKoii точки не существует. [c.84]

По-другому обстоит дело в области неравновесного кипения. Здесь все 4 уравнения будут независимыми. Если одна из фаз, например нар, находится в состоянии термодинамитаского равновесия, как это имеет место при кипении с недогревом, то одно из этих уравнений становится следствием остальных, и система (2) может быть приведена к виду [c.85]

Таким образом, двухфазный поток в области неравновесного кипения с недогревом характеризуется тремя независимыми переменными массовыми расходом, теплосодержанием и паросодер-жанием. [c.85]

Ф и г. 7. Сравнение расчетных и измеренных зиаченпп истинного объемного нароеодержаттия при кипении с недогревом, когда начальная точка z располагается на входе в обогреваемую секцию. [c.82]

В большинстве случаев кипения с недогревом паросодержание у стенки больше, чем в центре трубы. Такой профиль в первом приближении можно аппроксимировать уравнением (13) работы [20]. Если при этом профиль объемного потока подобен профилю паросодержания, то Со > 1 и для кипения с недогревом значение Со = 1,13 достаточно обоснованно. Больши1"1 объемный поток у стенки может быть в том случае, если концентрация пара вблизи стенки выше, чем в центре трубы [20]. С другой стороны, если более высокая концентрация нара у стенки соответствует профилю потока, имеюш ему максимум в центре трубы, то Со < 1 [1, И, 19]. Последнее может иметь место при большом недогреве или очень низком пристенном наросодержании. Поскольку, как отмечено выше, одновременные измерения профилей еще не проведены, количественная проверка значения Со для кипения с недогревом не может быть сделана. Следовательно, на первое время в качестве аппроксимационной величины для q может быть принято значение 1,13, соответствующее пузырьковому течению при кипении насыщенной жидкости. [c.83]

Излагаются современные представления о теплообмене nffi кипении с недогревом в трубах. Дается краткий обзор результатов исследований мюгих авторов. Рассматривается вопрос о толщине граничного кипящего слоя и вводится дополнительное условие для ее расчета. Указывается возможная модель процесса теплопе)еноса при поверхностном кипении в условиях вынужденного движения теплоносителя. Библ. — 27, ил. — 5. [c.246]

Исследование проведено при кипении с недогревом воды, бензола, бутилового и изобутилового спиртов в большом объеме при атмосферном давлении. В качестве нагревателей использовались проволоки диаметром от 0,07мм до 1,15мм и пластины шириной от 0,7ш до 1,5мм [c.214]

Методика Лабунцова и др. [50, 77]. В основу методики положена физическая модель, согласно которой при кипении с недогревом, во-первых, профили энтальпий и массовых скоростей сохраняются такими же, как в предшествующей однофазной области, а во-вторых, устанавливается определенная связь между истинным объемным паросо-держанием и толщиной пристенного двухфазного слоя, в котором энтальпия больще, чем энтальпия насыщенной жидкости И. На основе этой модели при б.н.к б 0 [c.103]

Термодинамиче- Насыщенная жидкость недогретая в ское состояние объеме до температуры насыщения жидкости жидкость (кипение с недогревом) [c.232]

Различные виды кипения соогветствуют различны м областям на графике, изображающем зависимость теплового потока от разности температур между нагретой поверхностью и насыщенной жидкостью (т. е. А7 нас = 7 и —7 нас). Рассмотрим, например, рис. 4.4, на котором приведена типичная зависимость теплового потока от ДГнас для кипения в большом объеме азота. Крайний левый участок кривой описывает режим конвективной теплоотдачи вследствие циркуляции перегретой жидкости, поднимающейся к поверхности раздела, на которой происходит испарение. Теплоотдача в этом режиме рассчитывается с помощью методов, описанных в гл. 3. Увеличение температуры стенки приводит к образованию пузырьков пара в небольшом числе отдельных центров парообразования на поверхности. Эти пузырьки исчезают из-за конденсации пара, не достигнув поверхности жидкости, что соответствует режиму кипения с недогревом. Одновременно с первым появлением пузырьков зависимость теплового потока начинает отклоняться вверх от слабо возрастающей зависимости, характерной для режима естественной конвекции, что указывает на начало кипения. Дальнейшее увеличение температуры стенки приводит к интенсивному образованию пузырьков пара, которые поднимаются к поверхности раздела, и пар выходит из жидкости в окружающую среду. Таким образом, быстро достигается со1стояние полностью развитого кипения насыщенной жидкости при этом наблюдается быстрое возрастание теплового потока при сравнительно небольшом увеличении температуры стенки. Такое быстрое увеличение теплового потока связано с ростом пузырьков и перемешиванием жидкости. Этот режим теплоотдачи будет обсуждаться в гл. 5. [c.105]

Как показано в гл. 4, в течениях с вынужденной конвекцией может встречаться кризис теплоотдачи двух различных типов 1) при кипении с недогревом 2) в режиме развитого кипения. При кипении криогенных жидкостей чаще встречается последний режим. Однако экспериментальных данных по кризису теплоотдачй при кипении криогенных жидкостей имеется очень мало. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...