Промежуточные сепараторы и сепараторы-перегреватели

ПРОМЕЖУТОЧНЫЕ СЕПАРАТОРЫ И СЕПАРАТОРЫ-ПЕРЕГРЕВАТЕЛИ [c.188]

Сепаратор и промежуточный перегреватель становятся важнейшими аппаратами установки. Их стоимость очень высока. В зависимости от особенностей установки она составляет 1/3, а иногда и более собственной стоимости тихоходной ВПТ, а в установке с быстроходной ВПТ — еще выше. В связи с этим неуклонно должны совершенствоваться конструкции этих аппаратов и анализироваться принципиальная основа, на которой они создаются. [c.113]

По заданным значениям определяющих параметров формируется таблица давлений отборов пара из турбины, т. е. определяются границы звеньев тепловой схемы. В таблицу заносятся начальное и конечное давления турбины, давления отборов греющего пара на промежуточный перегрев, давление в верхнем отборе пара на регенеративный подогрев питательной воды, давления пара на входе в промежуточные сепараторы и перегреватели. Одновременно проверкой термодинамических ограничений на теплообмен выявляется схема промежуточного перегрева, соответствующая заданным значениям определяющих параметров. Чтобы не увеличивать чрезмерно количество отборов, близкие по давлению отборы объединяются. [c.82]

Кроме того, ЛМЗ разрабатывает технический проект одновальной паровой турбины К-800-130 с частотой вра-щения 3000 об/мин, которая предназначается для работы на АЭС в блоке с реактором на быстрых нейтронах типов БН-800 и БН-1600 на перегретом паре с параметрами 13 МПа, температурой 485°С. Турбина с внешней промежуточной сепарацией пара перед ЦНД и перегревом его отборным паром в сепараторе-перегревателе. Турбина состоит из ЦВД и в зависимости от давления в конденсаторе из двух или трех ЦНД. Во всех вариантах применяется ЦНД от турбины К-1200-240-3. [c.245]

Тепловые и материальные балансы элементов тепловой схемы АЭС, Указанные ранее особенности тепловой схемы АЭС ( 11.5) приводят к необходимости использовать в последующих расчетах в качестве определяющей величины расход рабочего пара через промежуточные перегреватели ап.п- Используем эту величину для определения в общем виде количества отводимой влаги из сепаратора и расхода греющего пара на промежуточные перегреватели [c.171]

Сепарация влаги и промперегрев. Для низкой температуры пара, поступающего из парогенератора, применяются влажнопаровые турбины (ВПТ), в которых ЧВД полностью или в значительной части работает на влажном паре. При этом в конце расширения до глубокого вакуума пар имел бы степень влажности более 20%, но ее стремятся ограничить 12—15% с целью уменьшения эрозии лопаток и потерь энергии. Для этого влага отводится непосредственно в ступенях турбины (внутренняя сепарация) и во внешних сепараторах (С), устанавливаемых между цилиндрами. Во внешних сепараторах степень влажности пара может быть уменьшена до 1% - Такой сепаратор обычно объединяют с промежуточным перегревателем (СПП), когда он требуется. В перегревателе пар высушивается и перегревается, благодаря чему снижается его степень влажности в последних ступенях ЧНД. [c.112]

Например, для влажнопаровой турбины с начальным давлением 5,9 МПа, по расчетам ЦКТИ, оптимальные давления в схеме с двумя сепараторами— 1,25 и 0,25 МПа. При этом из ЧВД пар выходит со степенью влажности у 2% и в первом сепараторе осушается до 1%, а после ЦСД во втором сепараторе — до 1,5%. Расширение же пара в ЦНД заканчивается при у= 14%, что еще можно допустить при умеренных окружных скоростях РК и эффективных влагоудалении и защите РЛ. Если же возможно вывести пар для сепарации влаги только после ЧВД и выполнить лишь одну ступень сепарации, то степень влажности в последних ступенях турбины оказывается недопустимой. В таком случае после сепаратора приходится устанавливать промежуточный перегреватель. В том и другом случае экономические показатели установки могут существенно различаться. [c.113]

Когда температура лара за котлом достигнет 400—420° С при давлении 150 ата, пусковой сепаратор отключают и пар поступает на охлаждение промежуточного пароперегревателя через обводные клапаны турбины с противодавлением. После того как давление в перегревателе превысит давление в заводской сети, эта сеть отключается при помощи обратных [c.198]

После достижения температуры насыщения в сепараторе появляется пар, который подается в перегреватель парогенератора, а из него по паропроводам к БРОУ. Этим одновременно с растопкой парогенератора осуществляется прогрев паропроводов острого пара при давлении 25 бар. Образующийся пар в расширителе можно направлять в ПВД. Прогрев паропроводов промежуточного перегрева осуществляется через пусковую РОУ 21. Пуск, разворот, синхронизация и нагружение турбины осуществляются при управлении подачей пара регулирующими клапанами. При нагрузке турбины 15% парогенератор переводится на прямоточный режим с номинальным давлением пара. Нагружение турбины до 50— 55% номинальной мощности происходит при [c.189]

Рис. 5.19. Упрощенная схема турбоустановки насыщенного водяного пара с сепаратором влаги, паровыми промежуточными перегревателями и двухступенчатым регенеративным подогревом воды

При определенном значении разделительного давления за ЦВД турбоустановки АЭС устанавливается сепаратор влаги и одноступенчатый или двухступенчатый паровой промежуточный перегреватель пара (СПП). [c.142]

Методика расчета схемы турбоустановки АЭС с сепарацией влаги и паровым промежуточным перегревом имеет свои особенности, в значительной мере отличающие ее от методики расчета ПТС ТЭС на органическом топливе. Особенность методики расчета АЭС обусловливается вводом дренажей из сепаратора влаги и промежуточных перегревателей в регенеративную схему ПВД и ПНД турбо-установки, процессом работы пара в турбине в области влажного пара. Это существенно осложняет применение обычной методики расчета ПТС и особенно оптимизацию параметров тепловой схемы. Ниже приведена методика расчета ПТС АЭС с использованием в качестве определяющей величины доли расхода рабочего пара через промежуточные перегреватели а .п. [c.165]

В четвертом этапе расчета ПТС на основе решения уравнений теплового и материального балансов элементов тепловой схемы турбоустановки определяют расходы пара на них в долях расхода свежего пара на турбину. Первоначально рассчитывают сепаратор-промперегреватель (СПП), используя в качестве определяющей величины долю расхода пара через промежуточные перегреватели [c.166]

При пуске блока из холодного состояния в котле устанавливают расход 100 т/ч с давлением за котлом 150 ата, т. е. расход около 40% от номинального, а давление — около 50% от рабочего. Воду из котла направляют по пусковой линии в сепаратор, из которого вода через расширитель идет в слив, а пар—в заводскую сеть с давлением 20 ата. Паром 20 ата охлаждают первый промежуточный перегреватель, из которого пар поступает 1в турбину с противодавлением, а затем — во второй промежуточный пароперегреватель и в кондеисатор турбины. Тот же пар давлением 20 ата используют для прогрева турбины с противодавлением с хвоста при скорости вращения ее паром 300—1 ООО об мин. [c.198]

На рис. 9-14 показан продольный разрез турбины насыщенного пара мощностью 1 ООО. Мет, выпускаемой фирмой Сименс [Л. 219]. Турбина имеет частоту вращения 1 500 об1мин и работает при низких начальных параметрах пара давление острого пара ра = оЬ KZ j M , температура / = 261 °С. Установка предназначена для работы на двухконтурной станции по обычной схеме с выносными сепаратором и перегревателем. Пар после ЦВД при давлении 4,6 кгс1см направляется в сепаратор-перегреватель, где осуществляется промежуточный перегрев пара до температуры /= [c.211]

Анализ простых тепловых схем АЭС позволяет выявить основные закономерности оптимизации их параметров. Простые тепловые схемы АЭС с ограниченной (например, двухступенчатой) регенерацией отражают основные особенности паротурбинных установок на насыщенном паре внешняя сепарация влаги, паровой промежуточный перегрев свежим и отборным naipoM (рис. 5.19). Приняты подогреватели регенерации смешивающего типа. Сложность расчета такой схемы обусловлена вводом в систему регенерации влаги из сепаратора и конденсата греющего пара (дренажа) из паровых промежуточных перегревателей. Расчет такой схемы следует производить, используя в качестве определяющей долю расхода пара через промежуточные перегреватели Оп.п. Из уравнений теплового баланса подо-гревателей получают выражение для расходов пара на них в виде линейных функций ашм-Подставляя эти выражения в уравнение для Оп.п, определяют значение ап.п в зависимости от параметров схемы, после чего находят доли отборов пара, отводимой из сепаратора влаги, пропуска пара в конденсатор ак. [c.68]

Тепловая схема паротурбинной установки включает реконструированную турбину КТЗ типа ПТ-12-35/10М, к которой между ЧВД и ЧНД подключен сепаратор пароперегреватель, совмещенный с подводом низкопо- тенциального пара давлением 0,15—0,30 МПа из AT. Свежий пар после парогенератора дросселируется в ре-гукционной установке, а затем перегревается на 25 °С в первичном паро-паровом перегревателе. В турбине имеются отборы пара на ПНД, атмосферный деаэратор и ПВД, где питательная вода нагревается до 150 °С. До 25 % свежего пара можно подавать в приемносбросное устройство конденсатора. Пар в количестве 25 10 кг/ч и с давлением 1,6 МПа от AT поступает в турбину помимо редукционной установки и первичного пароперегревателя. Пар после ЧВД турбины подвергается в СПП сепарации влаги и двухступенчатому промежуточному перегреву с использованием дренажа первичного пароперегревателя и свежего пара. Отработавший пар конденсируется в конденсаторе, куда поступает до 2000 mV4 воды с температурой 21—35°С из оборотной системы технического водоснабжения с градирнями. [c.313]

Поскольку применение промежуточной сепарации влаги принципиаль-но более эффективно, чем использование промежуточного перегрева, представляет интерес рассмотрение возможных схем с двукратной сепарацией влаги и влияния промежуточного перегрева в этом случае. Принципиальная тепловая схема установки с двукратной сепарацией представлена на рис. 4.4. Предварительный анализ показал явную неэффективность двухступенчатого перегрева после первого сепаратора, поэтому при исследованиях рассматривались схемы с одноступенчатым промежуточным перегревом пара или без перегрева после первого сепаратора. Для уменьшения количества исследуемых параметров с целью сохранения наглядности представления результатов при исследованиях схем с двукратным промежуточным перегревом было принято, что перегрев в первой ступени второго перегревателя осуществляется паром, отбираемым из первого сепаратора. [c.86]

При термодинамической оптимизации параметров теплосиловой части АЭС с кипящим реактором в качестве варьируемых параметров рассматривались давления в сепараторах, давления в отборах пара на первые ступени промежуточных перегревателей и температурные напоры на выходе из каждой ступени перегревателей. Термодинамическая оптимизация параметров промежуточного перегрева производилась для двух возможных предпосылок относительно эффективности влагоулавливаю- [c.90]

I — пусковой сепаратор 2—котел 3—турбина сверх-крнткческого давления с противодавлением 1 6 ата, 453 С 4—турбина высокого давления с противодавлением 32,5 ата, 391° С 5 и S —первый и второй промежуточные перегреватели пара до 565° С в—конденсационная турбина 7 —электрогенераторы 9—пароохладитель 10 — пар в заводскую сеть II—глушитель. [c.198]

АЭС с водоохлаждаемыми реакторами, как правило, имеют сепаратор влаги, расположенный между цилиндрами турбины в большинстве случаев за сепаратором находится промежуточный перегреватель (промпере-греватель), конструктивно объединенный с ним. Перегрев осуществляется в одну или чаще в две ступени первая ступень—паром из отбора цилиндра высокого давления, вторая — свежим паром. Из-за невысокого давления перегреваемого пара (обычно 1,0—1,2 МПа) коэффициенты теплоотдачи к нему малы и поверхность пароперегревателя имеет температуру стенки, близкую к температуре конденсирующего нара 220 С в первой ступени и 240 С — во второй. Низкое давление и как следствие громадные объемы пара, проходящего через сепаратор, осложняют задачу достижения малой остаточной влажности. [c.30]

Для ПТУ на насыщенном паре и с паро-паро-вым промежуточным перегревателем также справедлива формула (3.48). Если перед пароперегревателем установлен сепаратор с энтальпией на выходе то Ап - А,. [c.353]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...