Определение избытка воздуха и температуры горения

Основной задачей расчета процессов горения является определение максимальной или теоретической температуры горения Гг, г. е. той температуры, которая устанавливается в камере сгорания (топке) при стационарном процессе горения с коэффициентом избытка воздуха, равным единице, без утечек тепла и полном сгорании топлива. [c.315]

Во время режимной наладки котельной установки в соответствии с установленными правилами измеряют расход, скорость, давление, температуру и состав продуктов горения сжигаемого топлива, а также другие величины, характеризующие протекание физических процессов в котельной установке. В результате испытаний и обработки опытных данных должны быть получены показатели котельной установки, характеризующие экономичность сжигания топлива, интенсивность работы топки и поверхностей нагрева, аэродинамическое сопротивление газового тракта. При обработке результатов испытаний выполняют ряд теплотехнических расчетов, характеризующих топливо и продукты сгорания, определяют коэффициент избытка воздуха и подсос воздуха в газоходы котла, составляют тепловой баланс котла с определением тепловых потерь и КПД. Эксплуатационные и наладочные испытания обычно проводят по П классу точности с определением КПД котельной установки с точностью до 2 %. [c.313]

Процесс сгорания топлива обычно происходит при коэффициенте избытка воздуха в зоне горения не менее 1,3—1,5. Для обеспечения надежной работы деталей горячей полости двигателя температура продуктов сгорания перед нагревателем не должна превышать определенной величины в зависимости от физических свойств материала нагревателя. Поэтому к продуктам сгорания после зоны горения подводится вторичный воздух в количестве, достаточном для доведения их температуры до необходимой по условиям надежности работы нагревателя. В связи с этим общий коэффициент избытка воздуха может быть больше 2. Потери теплоты от неполного сгорания определяются по данным анализа продуктов сгорания, элементарному составу топлива и его расходу. Остаточный член теплового баланса характеризует количество теплоты, теряемой двигателем в результате теплообмена с окружающей средой, и неучтенные потери теплоты. [c.42]

В топочной камере капли мазута распределяются неравномерно и количество воздуха, приходящееся на единицу веса различных групп капель, сильно отклоняется от среднего значения. Для капель, обеспеченных кислородом, теоретические предпосылки в целом подтверждаются. В группах с нехваткой кислорода горение не завершается и протекают процессы расщепления углеводородов, известные под названием окислительного пиролиза. Компонентный состав получающейся при этом смеси достаточно точно может быть определен методами химической термодинамики по исходным концентрациям кислорода и температурам (Л. 3-41]. Как показали соответствующие расчеты, повышение температуры и коэффициента избытка воздуха сопровождается разложением сложных углеводородов и стремлением к упрощению их до СО и Нг. Так, например, при а>0,4 температуре 1000° С и выше практически полностью разлагаются тяжелые углеводороды, а содержание метана снижается до десятых долей процента. Повышение температуры до 1 700° С приводит к разложению метана. При а=0,8 метан отсутствует уже при температурах выше 1 000° С. [c.48]

Ранее уже отмечалось, что увеличение температуры подогрева топлива и воздуха приводит к возрастанию температуры продуктов горения и тем самым вызывает увеличение теплоотдачи. Уменьшение коэффициента избытка воздуха до разумных пределов и применение дутья, обогащенного кислородом, приводит к уменьшению количества продуктов сгорания и вызывает повышение температуры и теплоотдачи от пламени. При этом теплообмен пламени с окружающей средой оказывает сильное влияние на его температуру. Характер теплообмена зависит от конструкции печи. Для ориентировочного определения 200 [c.200]

При сжигании жидкого и газообразного топлив, как показали многочисленные испытания, оптимальный коэффициент избытка воздуха соответствует его минимальному значению, при котором отсутствует потеря тепла от химической неполноты горения. Поэтому для ориентировочного определения оптимального коэффициента избытка воздуха а опт достаточно произвести анализ продуктов горения на выходе из топки или возможно ближе к ней с определением содержания КОг и Ог, построив зависимость, показанную на рис. 3-1. Кроме того, измеряются нагрузка котла, давление и температура перегрева пара, состав продуктов горения в уходящих газах, температура воздуха перед горелками, давление газа (мазута) или их расход на горелки, давление вторичного воздуха перед горелками. [c.232]

Высокотемпературные доменные воздухонагреватели являются сложными теплотехническими агрегатами, снабженными системой контроля и автоматизации. Кроме автоматического перевода на нагрев и дутье с определенным порядком переключения клапанов, автоматически регулируется тепловой режим нагревателей на газу изменением избытка воздуха для горения при заданной температуре купола. Температура дутья, поступающего к фурмам, автоматически поддерживается на заданном уровне регулированием подмешивания холодного воздуха к горячему дутью. Датчиком являются термопары, установленные в воздухопроводе горячего дутья до кольцевого воздухопровода печи. По мере понижения температуры дутья от воздухонагревателей прикрывается дроссель подачи холодного воздуха в дутье. [c.79]

Определение эффективности разработанных и осуществленных мероприятий для уменьшения потерь тепла, как-то снижения температуры уходящих газов путем использования их тепла для подогрева воздуха или воды, уменьшения объема уходящих газов за счет снижения избытка воздуха, обеспечения полноты горения топлива и др., требует проведения повторных теплотехнических испытаний в измененных условиях работы установки и подсчета достигнутой при новом режиме работы экономии топлива. Таким образом, теплотехнические испытания тонливоиспользую-щего оборудования на различных режимах работы являются важным звеном в борьбе за экономию топлива. [c.10]

Те миература воспламенения. Горение протекает нормально только прп определенных условиях достаточном количестве поступающего воздуха и температуре в очаге горения. Если не будет соблюдено какое-либо из этих условий, топливо гореть не будет. Следовательно, для горения необходимо, чтобы реагирующие вещества — топливо и воздух были подогреты до температуры, при которой горение будет происходить самостоятельно без добавочного подвода тепла в очаг горения. Эта температура называется температурой воспламенения топлива она зависит от свойств топлива теплопроводности, теплоемкости, содержания горючих летучих веществ, их состава и легкости выделения из топлива, от избытка воздуха в очаге горения и пр. [c.19]

Горение топлива. По заданной или выбранной характеристике топлива производится расчет его горения (гл. II). При этом принимают соответствующее значение коэффициента избытка воздуха g, а затем определяют количество воздуха Lg для горения, количество образующихся продуктов горения Fg и температуру горения — калориметрическую i и действительную (печи). Для определения действительной температуры горения нужно выбрать значение пирометрического коэффициента т), соответствующего проектируемой нечи (см. табл. 13). [c.231]

Повышение степени балластирования выходных газов ГТУ инертными газами ухудшает полноту сгорания топлива и сужает область его устойчивого горения в зависимости от коэффициента избытка воздуха. Существует некая критическая точка, ниже которой горение дожигаемого топлива невозможно. По данным Всероссийского теплотехнического института (ВТИ) при температуре газов в пределах 400—550 °С и объемной концентрации кислорода в окислителе 13—19 % устойчивое горение возможно при избытке воздуха а = 4—5. При объемной концентрации О2 менее 15 % и температуре окислителя 100—150 °С интервал устойчивой работы горелочного устройства резко сужается. Таким образом, при определенных условиях (Сд < 13—13,5 % и [c.84]

Обжиг динаса требует соблюдения определенных приемов, без чего результаты его не могут быть положительными. При обжиге динаса в периодических печах на твердом топливе применяют полугазовые топки. В качестве топлива ишользуют газовые угли известно о применении для этой цели антрацита. На начальной стадии обжига уголь загружают на горизонтальные колосники, а по мере повышения температуры — и на наклонные топливо сжигают с большим избытком воздуха, чем уменьшают перепад температур по высоте печи. В интервале температур в печи 600—800° слой топлива на колосниках постепенно наращивают, чем увеличивают количество СО в пламенных газах и в значительной мере переносят горение из топки в печное пространство. Таким способом при 800—850° топки переводят на большой огонь. Скорость горения регулируют тягой равномерности нагрева камеры добиваются регулированием слоя топлива, уменьшая его в топках против отстающей в нагреве части [c.206]

Иначе протекает горение при сжигании в печах газового топлива. Поступление горючего газа в печь в отличие от твердого топлива происходит непрерывно и с постоянной скоростью в течение всей топки, поэтому количество тепла, выделяющегося в топливнике в единицу времени, остается неизменным. Если при сжигании твердого топлива температура в топливнике печи колеблется в значительных пределах, что неблагоприятно отражается на процессе горения, то при сжигании газа уже через 5—6 мин. после включения горелки температура в топочном пространстве поднимается до 650—700° С. При этом она неизменно увел,ичивается с течением времени и достигает в конце топки 850—1100 С. Скорость повышения температуры определяется тепловым напряжением тапоч ного пространства и временем топми печи (рис. 3). Сжигание газа в топливнике сравнительно легко поддерживать при постоянном коэффициенте избытка воздуха. Для этого в начальный период топки нужно установить на определенном уровне заслонку, регулирующую поступление воздушного потока в [c.8]

Обработка результатов определения полных скоростных напоров в объеме продуктов горения пламени от среза сопла в продольных направлениях пламени горелки представлена в виде кривых на рис. 5, 6 и 7. Изменение теплонапряженности потока производилось путем повышения давления пропана на входе в горелку, что соответствовало расходу пропана 180, 240, 300 и 465 л ч. Давление и расход воздуха устанавливали по максимальной температуре продуктов горения пламенн, измерявшейся платино-платинородиевой термопарой на расстоянии 5 мм от среза сопла, что соответствовало коэффициенту избытка воздуха а = 1. Из кривых на рис. 5—7 следует, что максимальные скоростные напоры имеют место на срезе сопла камеры и на расстоянии до 5—10 мм от среза сопла. Затем на расстоянии 10—20 мм напоры стабилизируются и далее резко падают и выравниваются на расстоянии 100—200 мм от среза сопла. Следует заметить, что при увеличении мощности пламени горелки выраженные пульсации скоростных напоров продуктов горения в факеле пламени наблюдаются на расстоянии до 30 мм от среза сопла (рис. 7). [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...