Пята кольцевая — Расчет

Расчет упорных подшипников. При расчете кольцевой пяты (см. фиг. 42 и 44, стр. 271) наружный диаметр пяты с выбирается по конструктивным соображениям при расположении пяты на торце (фиг. 42, б ) диаметр ее обычно на 5—20 мм меньше диаметра вала. Внутренний диаметр ёд кольцевой пяты определяется из расчета на удельное давление [c.265]

Расчет цилиндрических опор, нагруженных осевыми силами. Опоры скольжения, воспринимающие осевые нагрузки, называются подпятниками или упорными подшипниками. Давление в кольцевой пяте (рис. 27.17, ) определяют по формуле [c.329]

Давление по рабочей поверхности пяты распределено неравномерно (см. рис. 374). По этим эпюрам видно, что кольцевые пяты рациональнее сплошных неравномерность распределение давления меньше. Расчет на износостойкость ведут, так же как для шипов и шеек, по среднему давлению [c.382]

Расчет кольцевой пяты. Наружный диаметр й, пяты выбирают по конструктивным соображениям обычно d—d — (5-f- 20 мм), а dj —из расчета на удельное давление [c.30]

Расчет сечения на отметке 45 м. Для этого сечения выполнено пять вариантов расчетов. В первом варианте принято, что на рассматриваемом уровне, имеет место только перепад в толщине стенки во втором в рассматриваемое сечение введено дополнительно кольцевое ребро в третьем имеет место перепад толщины стенки и увеличен угол наклона трубы ниже рассматриваемого сечения в четвертом в сечении имеется перепад толщины стенки трубы, ребро и увеличен угол наклона трубы ниже рассматриваемого сечения в пятом изменяется расположение ребра относительно равнодействующей меридиональных усилий в стенке. [c.311]

Упругопластический расчет рассматриваемым в настоящей работе методом выполнен для = 0,8 а , когда кольцевые напряжения на контуре отверстия в упругой пластине в 1,6 раза превышают а . Разбивая центральную зону пластины на кольцевые участки шириной 0,1 ri, получим кольцевые напряжения на контуре отверстия в четвертом приближении с погрешностью 1,5%, в пятом - 0,6%. [c.214]

Здесь [р] принимают на 20—40% ниже, чем для кольцевой пяты. Размеры гребней из условного расчета на изгиб [c.637]

Расчет упорных подшипников. Кольцевая пята (фиг. 53, а) Наружный диаметр 1 выбирается конструктивно. [c.306]

При расчете кольцевой пяты или сегментных подшипников кольцевой сектор или сегмент рассматривается как скользящая опорная поверхность, ограниченная прямоугольным контуром. [c.306]

Расчет кольцевой пяты. Наружный диаметр d пяты выбирают по конструктивным соображениям обычно d= d - (0,5 2,0 см) [c.35]

Пята упорного подшипника скольжения кольцевая - Расчет 35 [c.873]

Расчет кольцевых пят (см. рис. 26) производят по уравнению на удельное давление [c.441]

Расчет гребенчатой пяты. В тех случаях, когда при заданных габаритных размерах опорная поверхность сплошной или кольцевой пяты получается слишком большой, опорную поверхность этих пят можно разбить на несколько параллельно работающих кольцевых поверхностей (см. рис. 27). Конструкция такой пяты называется гребен-15В Зак. 176 441 [c.441]

Рассмотрим теперь аберрации зеркал скользящего падения, поверхность которых симметрична относительно оптической оси. Такие зеркала имеют необычную для оптики нормального падения вытянутую форму и кольцевое входное отверстие. По сравнению с рассмотренными в п. 5.1.2 внеосевыми зеркалами они имеют существенно большую апертуру и полностью свободны от астигматизма. В то же время весьма существенны аберрации децентрировки, связанные с большим расстоянием точек отражения от оптической оси. В разложении функции оптического пути аберрации различных порядков (до пятого) оказываются близкими по величине, поэтому выявить аналитически тип аберрации, определяющий разрешение в том или ином случае, достаточно сложно. В расчетах разрешения осесимметричных систем скользящего падения чаще используют метод хода лучей, результаты которого представляют в виде графиков или полуэмпирических формул. [c.164]

Бесконечная пластина постоянной толщины с отверстием под действием осесимметричного растяжения. В этом случае также имеется аналитическое решение для упругопластического деформирования пластины. Так как радиальные напряжения на контуре отверстия равны нулю, текучесть в пластине начинается при достижении кольцевыми напряжениями предела текучести 0т, т. е при внешней нагрузке р = 0,5от- При увеличении р о вдвое вся пластина переходит в пластическое состояние. Расчет выполнен для р = 0,8 0т, когда кольцевые напряжения на контуре отверстия в упругой пластине в 1,6 раза превышают 0т. Разбивая центральную зону пластины на кольцевые участки шириной 0,1 г, получим кольцевые напряжения на контуре отверстия в четвертом приближении с погрешностью 1,5%, в пятом —0,6%. [c.131]

Большое значение в машиностроении имеют работы Л. А. Галина и А. Я. Александрова, например при расчетах давлений в местах контакта шаровых и кольцевых пят с подшипниками. [c.120]

До последнего времени в конструкторских бюро применялся приближенный расчет основной части конструкции — крышки на изгиб по диаметральному сечению как кольца нагруженного нормально к его плоскости. При этом каждая часть металлоконструкции (крышка, верхнее кольцо направляющего аппарата, опора пяты, кожух подшипника) рассматривались независимо, т. е. без учета поддерживающего действия присоединенных к ней деталей [3]. Такой расчет является грубым и не позволяет правильно оценить работу кольцевых элементов и напряжения в ребрах крышки, находящихся в диаметральных плоскостях, что приводит к недоста-418 [c.418]

Отсюда формула для расчета на нагрев имеет вид (для кольцевой пяты) [c.350]

Условность расчета по принятым критериям в данном случае усугубляется тем, что давление по опорной поверхности распределено резко неравномерно, особенно в случае сплошной пяты. Эпюра давлений (см. рис. 13.19) имеет гиперболический характер с Ртш -> ОО- Практически в результате приработки давление несколько выравнивается. Для кольцевой пяты эпюра давлений (см. рис. 13.20) более благоприятна и для такой пяты расчет по среднему давлению более обоснован. [c.393]

Число зубьев плоского колеса (кольцевой рейки) является условной величиной, используемой в наладочных расчетах. Обычно выражается не целым числом и рассчитывается по следующей формуле с точностью до четвертого — пятого знака после запятой. [c.41]

Внутренний и наружный диаметры кольцевой пяты (см. рис. 12.6) определим из расчета на износостойкость и нагрев. Принимаем по таблице 12.3 [р ,] = 2 10 Па. По формуле (12.6) для кольцевой пяты р = откуда при р = 0,9 = 28,29-10-3 м". [c.217]

Решение, а) Внутренний 1 и наружный <1 диаметры кольцевой пяты (см. рис. 152, б) определим из ее расчета на износостойкость и нагрев. Принимаем по табл. П39 [Рт] =2-10 Па. По формуле (205), [c.206]

При расчете плоского подпятника принимают, что давление на него распределяется по гиперболическому закону — в центре оно максимально (теоретически стремится к бесконечности). Для выравнивания давления пяту вьшолняют кольцевой (рис. 13.1,6). Опорная поверхность ее [c.377]

Подшипники ш1шндепьные — Выбор класса точности 70 Пята кольцевая — Расчет 30 [c.558]

Методика расчета ЭП зависит от их взаимного расположения. Напряжения у ЭП, расстояния между осями которых превышают пять их диаметров, могут быть рассчитаны без учета их взаимного влияния аналитическим методом или методом конечного элемента (МКЭ) с делением расчетной зоны оболочки радиальными и кольцевыми сечениями (рис. 1.14). Однако при определении прочности сечения должно учитываться влияние всех отверстий. При расположении ЭП на небольшом расстоянии друг от друга расчетную зону, включающую несколько узлов вводов, целесообразно разбить на коненчые треугольные и прямоугольные элементы. [c.27]

Характерные осциллограммы динамических напряжений в шахте в режиме, близком к номинальному, нри работе шести циркуляционных петель представлены на рис. 6. Осциллограмма 1 зарегистрирована кольцевым тензорезистором, осциллограмма 2 — продольным. На рис. 7 приведены результаты статистической обработки осциллограмм. Построены графики корреляционной функции К (т) и спектральной плотности S (/). Можно сопоставить график спектральной плотности с результатом расчета собственных частот колебаний шахты реактора, приведенным на рис. 2. Основные формы колебаний шахты (т = 1, п = 2, 3, 4) имеют частоту около 5 гц. Этому соответствует основной максимум спектральной плотности напряжений, зафиксированных продольным и кольцевым тензоре-зисторами. Из рис. 2 видно, что форма колебаний шахты, имеющая шесть волн в окружном направлении, соответствует частоте 20 гц. При шести работающих циркуляционных петлях эта форма проявляется в показаниях кольцевого тензорезистора. Это видно на графике спектральной плотности. Как и следовало ожидать, продольный тензорезистор не отметил этой частоты. Кольцевые напряжения в шахте и экране реактора, как правило, больше продольных. Этот факт говорит о том, что основной вклад в динамические напряжения в шахте и экране вносят оболоченные формы колебаний. Кривая 5 на рис. 7 соответствует спектральной плотности напряжений, зарегистрированных тем же кольцевым тензорезистором при работе пяти циркуляционных петель. В этом режиме форма, соответствующая и = 6, уже не является легко возбудимой. Это видно и из графика спектральной плотности, где отсутствует всплеск на частоте 20 гц. Приведенные данные еще раз подтверждают возможность анализа спектра собственных частот внутрикорпусных устройств с использованием изложенной выше методики. Для сравнения отклика обработана характерная осциллограмма показаний кольцевого тензорезистора на шахте, полученная при измерениях на реакторе другой конструкции. На рнс. 8 приведены результаты статистической обработки полученных осциллограмм, показывающие, что в этом случае преобладающей является частота 25 гц. [c.158]

Проводим проектировочный расчет. Для круговых и кольцевых (в том числе, и тонкостенных) сечений любые центральные оси yz являются главными, и Jy = Jz = J, Wy = Wz = W = - W /2 (табл. П.З, П. 4 и П.6). Поэтому при проектировочном расчете для них удобно использовать эквивалентный изгибающий момент Мзкв, выражения для которого по пяти теориям прочности вытекают из следствия 6.1, равенства для Тщах в (4.7) и формул (8.43), (8.45), (8.47), (8.49) и (8.50) [c.333]

Пластическая деформация появляется только в прокладке, в частности в области между двумя кольцевыми пазами. Максимальные деформации в этой области значительно занижаются при расчетах по модели жесткого кольца в тех случаях, когда необходимо знание действительных напряжений (например, для оценки усталостной проч юсти прокладки), можно вместо полного упругопластического анализа фланцевого соединения пять исподьзовать схему жесткого кольца, [c.53]

Гребенчатые пяты применяют в тех случаях, когда осевая нагрузка Р велика, и при использовании плоской и кольцевой пят удельное давление р превышает допустимое. При расчете пят производят проверку на невы-давливание смазки [c.131]

Для решения системы нелинейных уравнений можно применять метод Ньютона, сводящий эту систему к системе линейных уравнений, ио решение системы линейных уравнений, если число неизвестных превышает пять, весьма затруднительно. Поэто1Му для расчета кольцевых сетей применяются специальные машины, основанные на электроаналогиях, или используются счетные машины. В Советском Союзе для этого используется электромодель Л. Ф. Мошнина, которая позволяет рассчитывать сети объемом до 500 колец с любыми законами сопротивлений по линиям. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...