Никелевые щелевая

В табл. 30 представлены данные о скоростях коррозии в неподвижной морской воде никелевых сплавов и нержавеющих сталей. Следует отметить, что питтинги на сплавах Монель имеют меньшую глубину, но зато они шире, чем на стали. Сплавы Монель в меньшей степени, чем нержавеющие стали, склонны к щелевой коррозии. [c.83]

В одной из исследовательских лабораторий ВМС США были проведены коррозионные испытания 22 промышленных никелевых сплавов [172]. Исследована общая, щелевая коррозия, а также коррозия под [c.184]

Скорости коррозии и типы коррозии никелевых сплавов приведены в табл. 109. За исключением 12 перечисленных выше сплавов, из 16 оставшихся сплавов 13 подвергались щелевой и питтинговой коррозии, прн- [c.306]

Интенсивность и частота щелевой и питтинговой коррозии никелевых сплавов в целом возрастала с увеличением концентрации кислорода в морской воде. Как показано на рис. 114, их средние скорости коррозии, вычисленные по потерям массы, асимптотически возрастали с увеличением концентрации кислорода. [c.307]

Химический состав сплавов, из которых сделаны канаты, приведен в табл. 158, а их коррозионное поведение —в табл. 159. У канатов с номерами 15, 18, 19, 20, 21, 22, 41 (экспозиция в течение 751 сут на глубине 1830 м), 48—53 видимой коррозии не было. Канат номер 15 из нержавеющей стали марки 316, модифицированной добавками кремния и азота, экспонировался в течение 189 сут на глубине 1830 м. Проволочный канат номер 41, сделанный из обычной нержавеющей стали марки 316, не корродировал в течение 751 сут экспозиции на глубине 1830 м. Однако этот же канат был покрыт ржавчиной и подвергся щелевой коррозии (а некоторые из его внутренних проволок были порваны) после 1064 сут экспозиции. Временное сопротивление каната при 1064 сут экспозиции на глубине 1830 м уменьшилось на 41 %. Так как обычная нержавеющая сталь марки 316 также не корродировала в течение первых 751 сут экспозиции, то нельзя утверждать, что добавки кремния и азота в сталь марки 316 улучшают ее коррозионную стойкость. Канаты с номерами 18—21 изготовлены из никелевых сплавов. Канаты с номерами 20 и 21 не корродировали в воде и когда они лежали на донных осадках или были в них погружены. Канат номер 22 был из сплава на основе кобальта, он также не [c.411]

Фильтрующая способность применяемых в системе фильтров должна выбираться из условия оседания в них частиц, размер которых равен половине зазора между поршнем и цилиндром, применяемых в системе насосов и гидромоторов. В гидроприводах наиболее распространены сетчатые, проволочные, пластинчато-щелевые, ленточно-щелевые фильтры грубой очистки, а также картонные, бумажные, фетровые, металло- и минералокерамические, из никелевой сетки саржевого плетения и др. фильтры тонкой очистки. [c.69]

В последние годы появились фильтры с фильтрующими эле-метами, изготовленными из никелевой фольги с однородно организованной пористой (щелевой) структурой. Прямоугольные щели на фольге образуются при помощи гальванотехники с использованием возможностей оптики и фотографии. При толщине фольги 60—240 мк число прямоугольных щелей на 1 см фольги достигает, по данным иностранных фирм, 50 ООО. [c.519]

Образование жидкостной пленки можно получить при помощи струйных насадок (рис. 5-1б,в), представляющих собой вкладыши или перфорированные стаканы, вставляемые внутрь труб. В таких вкладышах предусмотрены отверстия диаметром от 1,5 до 5,0 мм, из которых струи жидкости истекают на поверхность нагрева. В качестве материала для их изготовления применяют медно-никелевые сплавы, керамику, пластмассу. Их преимуш,ество перед щелевыми насадками состоит в том, что они обеспечивают более равномерное орошение периметра трубы жидкостью, но требуют повышенного напора. [c.200]

Вальцованную неориентированную пленку из Ф-4 (Ф-4ВН) изготавливают вальцеванием порошка на нагретых до 90-130°С валках со скоростью 2,2-2,3 см/с и спеканием с той же скоростью в щелевой печи при 450-500°С. Температура спекания зависит от толщины пленки. Пленки из Ф-4Д получают из смазанных паст экструзионно-каландровым способом. Пленки из плавких фторопластов (Ф-4МБ Ф-4МБ-2 Ф-40 Ф-3 Ф-ЗМ Ф-30 Ф-32-Л-13 Ф-2М Ф-10 Ф-100 Ф-50 Ф-400 Ф-4СА) изготавливают экстру зией расплава. Пленки из растворимых фторопластов (Ф-42 Ф-26 Ф-23 Ф-4НА) отливают из раствора на обычных машинах (15-20%-й раствор полимера наносят с помощью фильеры на движущуюся никелевую нить) с последующей сушкой при 50-60°С. [c.12]

При одновременном легировании никеля молибденом и хромом получается сплав, стойкий в окислительных средах, благодаря присутствию хрома, и в восстановительных благодаря молибдену. Один из подобных сплавов, содержащий также несколько процентов железа и вольфрама (хастеллой С) устойчив против питтинговой и щелевой коррозии в морской воде (испытания в течение Ю лет) и не тускнеет в морской атмосфере. Однако сплавы такого типа, хотя и обладают повышенной стойкостью к иону С1 , в соляной кислоте корродируют быстрее, чем бесхромистые никелево-молибденовые сплавы. [c.362]

Химический состав никелевых сплавов приведен в табл. 108, скорости коррозии и типы коррозии —в табл. 109, а изменения их механических свойств, вызванные коррозией — в табл. ПО. Не наблюдали значительных потерь массы (скорости коррозии не превышали 0,0025 мм/год) или видимой коррозии у всех перечисленных нилсе сплавов Ni—Сг—Fe 718, несварных и сварных образцов Ni—Сг—Мо 625, несварных и сварных образцов Ni—Мо—Сг С и 3 Ni—Сг—Fe—Мо F и G Ni—Сг— Со 41. У сплавов Ni—Fe—Сг 804, 825Nb и 901 Ni—Со—Сг 700 Ni—Сг—Fe—Мо X. Скорости коррозии не превышали 0,0025 ми/год и наблюдались только отдельные случаи начальной щелевой коррозии. [c.306]

Изменения скоростей коррозии и максимальных глубин питтинговой и щелевой коррозии других алюминиевых сплавов серии 5000 по отношению к изменениям концентрации кислорода в морской воде были неустойчивыми и неопределенными. Изменения концентрации кислорода в морской воде не оказывали постоянного или одинакового влияния на коррозионное поведение алюминиевых сплавов серии 5000. Такое поведение, подобно поведению нержавеюищх сталей или некоторых никелевых сплавов, можно отнести за счет двойственной роли, которую кислород может играть по отношению к сплавам, коррозионная стойкость которых зависит от пассивных пленок на их поверхности. [c.377]

На рис. 9.9 показано, как в зависимости от содержания хрома изменяется скорость коррозии аморфных сплавов Ni — Сг —15 Р — 5 В в водном растворе 10 /о Ре01з-6 НгО 1[Ш]- Этот раствор часто применяется в экспериментах по щелевой коррозии аморфных сплавов на железной основе. Нержавеющая сталь 18 Сг — 8 Ni хорошо изученная в кристаллическом состоянии, имеет склонность к сильной щелевой коррозии в указанном выше растворе средняя скорость коррозии здесь достигает 10 мм в год. В аморфных сплавах на кобальтовой и никелевой основах, где питтинговая коррозия [c.256]

Щелевая коррозия — в значительной степени локализованный быстропротекающий процесс в щелях, трещинах или стыках, т. е. в местах, где задерживаются малые количества раствора, соприкасающегося с корродирующим металлом. Точечная (питтинговая) коррозия представляет собой локализованные воздействия, в результате которых происходит образование углублений и ямок на поверхности металла. Межкристаллическая коррозия характеризуется локальными воздействиями на границах зерен некоторых медных, хромовых, никелевых, алюминиевых, магниевых и цинковых сплавов после неправильной термообработки или сварки. Образование локальных гальванических ячеек, в которых осаждаются продукты коррозии, приводит к существедному снижению прочности материала в результате межкристаллической коррозии. [c.18]

Сн, 16% Zn, 24% d, легированный 5% Sn, с темп-рой плавления 550°. В нек-рых случаях применяется приной на основе твердых растворов Ag—Мп (Ag— 15% Мп). Одпако он менее технологичен, чемпринои систем Ag—Сн nAg—Си—Zn— d. Кроме того, паяные соединения из нержавеющих сталей, выполненные припоем Ag—15% Мн, склонны к щелевой коррозии. Небольшие добавки лития (0,2— 0,8%) к серебряным припоям улучшают их смачивающую способность и делают их самофлюсующими в среде нейтральных газов при пайке нержавеющих и конструкционных сталей, никелевых сплавов. Однако в припоях, содержащих менее 70% Ag, добавки лития резко ухудшают их способность к прокатке. Добавки фосфора в сравнительно широком интервале концентраций сообщают многим серебряным 1фи-поям способность к самофлюсованию при пайке меди на воздухе. Медь в качестве припоя применяется гл. обр. для пайки конструкционных II нержавеющих сталей. Элементами, снижающими темп-ру плавления медных припоев, гл. обр. являются [c.65]

Например, для защиты от щелевой коррозии предлагается наносить гальванические, химические или напыленные в вакууме никелевые покрытия толщиной около 10—1000 А с последующим отжигом при 400—900 "С. В кипящих 42%-НОМ М2С1г и 44%-ном МН4С1 таким образом обработанные образцы не подвергались щелевой коррозии в течение 500 ч, тогда как необработанные титановые образцы начинали корродировать через 6 ч [426]. [c.166]

Медно-никелевый сплав МН-70-30 (68,5% Си, 31% N1, 0,5% ре)—наиболее стойкий из применяемых для изготовления кояденсатор ных трубо-к медных сплавов, но наиболее дорогой из них. Трубки из этого сплава подвержены более иятеноивному биологическому обрастанию и щелевой коррозии. [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...