Анализ экспериментальных данных по теплоотдаче

Анализ экспериментальных данных по теплоотдаче. Интенсификация теплоотдачи при вдуве газа при пузырьковом барботаже и пузырьковом кипении происходит по двум причинам. Первая — интенсификация конвективного теплообмена из-за перемешивания жидкости пузырьками в пристенном слое, т. е. за счет [c.265]

Соотношение (в) с учетом приведенных выше соображений может быть положено в основу анализа и обобщения экспериментальных данных по теплоотдаче при развитом пузырьковом кипении. [c.119]

Анализ экспериментальных данных по интенсивности теплоотдачи при течении насыщенного парожидкостного потока в змеевиках свидетельствует, что она подчиняется тем же закономерностям, что и при течении в прямых трубах. Так, в работах [23, 40, 56, 69] было показано, что при низких значениях величины х (для воды порядка 0,3) коэффициент теплоотдачи не зависит от [c.67]

Анализ экспериментальных данных по пучкам показывает, что максимальная теплоотдача в коридорном пучке наблюдается при ср=40-т-б0°, т. е. в области удара струи. В шахматном пучке максимальная теплоотдача отмечается в лобовой точке второго ряда. В некоторых случаях максимальная теплоотдача может иметь место в задних рядах пучка. Теплоотдача в лобовой точке первого ряда шахматного и коридорного пучков может быть определена по формуле (для воздушного потока) [c.38]

Анализ экспериментальных данных. Поскольку в большинстве работ, посвященных экспериментальному исследованию теплообмена при течении химически неравновесных смесей [3.39, 3.42—3.47], среднемассовая температура, необходимая для расчета местного коэффициента теплоотдачи по соотношению [c.101]

На основании анализа экспериментальных данных Эккерт [91] сделал вывод о том, что можно с достаточной для инженерных расчетов точностью определить коэффициент трения Су и теплоотдачи а для турбулентного пограничного слоя в сжимаемой жидкости по соответствующим формулам для несжимаемой жидкости, так же как это предлагалось делать для ламинарного слоя в 3 настоящей главы. [c.262]

Анализ экспериментальных данных показывает, что наибольшую сложность при исследовании кризиса теплоотдачи при косинусоидальном теплоподводе представляет фиксация места возникновения кризиса. Неоднозначность в определении этого места особенно сильно сказывается на результатах исследования при больших градиентах распределения теплового потока по длине канала. В этой связи при обработке экспериментальных данных желательно использовать в качестве основного параметра такую [c.237]

В результате анализа и обобщения существующих экспериментальных данных для расчета среднего по периметру трубы коэффициента теплоотдачи можно рекомендовать зависимости [Л. 28] [c.96]

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения р, = 1- -1100 мм рт. ст. и qi=7-10 - 2.4-10 вт/м . Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора А7 =7 , —где — температура теплоотдающей стенки, — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью [c.250]

Для поперечно-обтекаемых пучков труб до последнего времени не было достаточно данных ни для введения температурного критерия, ни для обоснованного выбора определяющей температуры, которая в неявном виде учла бы влияние температурных условий. Поэтому различные авторы, располагая, по существу, одними и теми же экспериментальными материалами, приходили к различным выводам. Так, например, при составлении норм теплового расчета котельных агрегатов ЦКТИ издания 1945 г. (Л. 2] и ВТИ издания 1952 г. [Л. 3] на основе анализа экспериментальных работ по теплоотдаче В. М. Антуфьева и Л. С. Козаченко [Л. 33], Н. В. Кузнецова и В. А. Локшина [Л. 34] и ряда других даны различные рекомендации по выбору определяющей температуры в нормах ЦКТИ в качестве таковой принимается температура стенки, а в нормах ВТИ физические константы в критериях Nu и Re рекомендовано определять по различным температурам, причем коэффициент теплопроводности определяется по более высокой из температур потока и стенки, коэффициент вязкости — по более низкой, а удельный вес у или плотность р — по температуре потока. [c.63]

При меньших уровнях удельных тепловых потоков постепенно за счет пузырькового кипения и испарения с поверхности раздела фаз происходит рост объемного паросодержания, что в конечном счете вызывает переход пузырькового режима течения в снарядный, а затем в дисперсно-кольцевой режим течения смеси. В результате пузырькового и динамического уноса влаги из пленки, а также испарения или кипения расход жидкости в пленке и ее толщина уменьшаются. Может возникнуть ситуация, когда толщина уменьшится настолько, что ее сплошность и контакт жидкости с поверхностью нагрева нарушатся и образуются сухие пятна . При образовании сухих пятен на поверхности нагрева происходит ухудшение теплоотдачи, которое при интенсивном нагреве вызывает скачкообразное повышение температуры стенки трубы кризис теплоотдачи из-за высыхания пристенной окидкой пленки). Анализ экспериментальных данных по кризису теплоотдачи. Опытные данные по кризису теплоотдачи, полученные при фиксированных давлениях и удельных массовых расходах смеси, обычно представляются в координатахгде и а-1 — соответственно удельный тепловой поток qw и массовое расходное паросодержание XI в месте кризиса теплоотдачи. На рис. 7.6.1, а [c.224]

Первые экспериментальные данные по теплоотдаче к жидкому металлу, текущему в круглых трубах, при малых числах Ре были получены в работах [1—6 . Уже в них отмечалась сложность подобного эксперимента, обусловленная наличием больп1их градиентов температуры по длине, что может приводить к ряду ошибок в определении температурного напора. С этим связаны весьма большой разброс экспериментальных точек по теплоотдаче и отклонение от их расчетных зависимостей, которые для жидкометаллических теплоносителей при малых скоростях течения должны были обладать высокой степенью надежности. Как впоследствии выяснилось, часть указанных результатов вызвана недостаточной чистотой металла, однако такое объяснение подходило далеко не для всех случаев. Ряд опытов, проведенных более тщательно [5, 7], подтвердил теоретические результаты. Были отмечены две возможные причины отклонения экспериментальных результатов от теоретических влияние продольных перетечек тепла и гравитационных сил. В работе [8] дан теоретический анализ влияния продольных перетечек тепла на процесс стабилизации и стабилизированное значение числа Ки при ламинарном течении. В условиях тепловой стабилизации продольные перетечки тепла повышают температуру потока по сравнению с рассчитанной по тепловому балансу (без учета перетечек). Если в условиях постоянного теплового потока по длине трубы определять среднемассовую температуру жидкости в сечении х из линейной зависимости (<вых—( расстояние от начала обогрева), то полу- [c.122]

Опытные данные по теплоотдаче в условиях равновесного протекания первой стадии и замороженной второй стадии реакции диссоциации обрабатывались в виде отношения числа NUg, определенного экспериментально, к числу Nuo , рассчитанному по формуле из [3.6]. При обработке опытных данных при первой стадии реакции использовались эффективные свойства (Сре и Я ), при замороженной второй стадии — соответственно pf и Я/. Анализ опытных данных и результаты расчета [3.9] показали, что отношение Nug/Nuo изменяется обратно пропорционально Ср Ср, где Ср = (Лд — hj,)l(T — Т). Поэтому если определить коэффициент теплоотдачи в виде = qj( — ) и ввести число Стэнтона St = а /ру = qjih — К) Р > то теплоотдача будет описываться уравнением [c.62]

Остановимся более подробно на анализе экспериментальных данных П( локальным значениям перегрева АГсг = (7 сг — н) и коэффициента теплоотдачи а в кииящей пленке. На рис. 3.8 показано изменение ДГст, на рис. 3.9, а — изменение а вдоль длины обогреваемой пластины по опытам ИВТАН для ламинарно-волнового режима течения Rej = 209 и Re = 7,27-10 и турбулентного режима Rej = 1400 для изменения теплового потока от 3,63-10 до 3,14-10 Вт/м В опытах использовалась насыщенная вода (недогрев воды в питающей щели был минимальным 1-2 С). [c.108]

Анализ использовання различных критериев для обобщения экспериментальных данных по нестационарной теплоотдаче дан в гл. 4. [c.31]

С этой целью использовали трубы диаметром 10 мм, толщина стенки 0,6 (Л) 1 ( X ) 2,13 (О) 5 (ф) мм. Результаты исследований, представленные на рис. 7.13, подтверждают изложенные прн теоретическом анализе соображения о причинах слабого влияния нестационарности на тепловой поток в этой области стержневого режима. Имевшее место изменение расхода д01дх согласно оценкам, проведенным по зависимости (4.57), также могло влиять на тепловой поток лишь в пределах погрешности экспериментальных данных. Таким образом, в пределах точности проведенных экспериментов в исследованном диапазоне изменения расхода теплоотдача в автомодельной области стержневого режима изменяется в процессе нестационарного охлаждения квазистационарно. [c.201]

Результаты опытов по средней теплоотдаче пучков представлены в виде зависимости Ки-=/ (Рва) (рио. 10.3), где число Ре рассчитывалось по скорости набегающего потока. При анализе графика можно отметить некоторое снижение экспериментальных точек, полученных на теплоносителе с Рг=0.03, по сравнению с данными при Рг=0.007. На наш взгляд, это связано с отличием в граничных условиях на поверхности калориметра из-за различного характера перете- [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...