Балка

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

Определить высоту сечения балки h при заданной ширине 6 = 0,1 м такую, чтобы надежность по жесткости Н = 0,99. При этом примем = 0,001. м. Срок службы Г = 10 лет = 315 10 с. [c.70]

Очевидно, что максимальный прогиб будет посредине балки, тогда [c.71]

Для нахождения дисперсии прогиба посредине прогиба балки воспользуемся формулой (2.64). Но сначала определим дисперсии обобщенных координат. [c.71]

Подсчет при различных h показывает, что начиная с / = 3 ah пренебрежимо малы по сравнению с aj, поэтому при определении оД, оставим в сумме лишь первый член. Тогда дисперсия прогиба посредине балки будет [c.72]

Определить высоту сечения балки Л при заданной ширине Ь = 0,05 м, такую, чтобы надежность ее равнялась 0,99. Для решения воспользуемся формулой (2.75). [c.73]

Максимальные напряжения будут посредине балки [c.74]

Рис. 20. Представление балки в виде трехмассовой системы при случайных колебаниях

Определить высоту сечения балки А при заданной ширине Ь = 0,1 м, при которой ее надежность по жесткости Н = 0,99. [c.77]

Очевидно, что максимальный прогиб будет посредине балки 1 трР 2 10 -4"12 16 [c.77]

Найдем дисперсии прогиба посредине балки. Заменим балку трехмассовой системой, как показано на рис. 20, [c.77]

Если балка круглого сечения [c.82]

Если балка имеет круглое сечение 84 [c.84]

Если балка прямоугольного сечения [c.85]

Рис. 24, Статически неопределимая балка минимального объема

Разобьем балку на два участка АС и СВ. [c.97]

Крепление труб змеевиков и их дистанционирование осуществляются опорными стойками, закрепленными в большинстве случаев на полых (для воздушного охлаждения), изолированных со стороны горячих газов балках каркаса (рис. 18,4). [c.150]

Интересно крепление змеевиков конвективного пароперегревателя. Пакеты змеевиков опираются на стальные камеры (трубы), служащие опорными балками. Сами камеры охлаждаются прокачиваемой через них питательной водой. [c.154]

Перекрытия разделяют внутреннюю часть здания на этажи. В зависимости от расположения по высоте различают перекрытия чердачные (рис. 470, а), междуэтажные (рис. 470,6) и надподвальные (рис. 470, в). Перекрытия состоят из пустотелых или сплошных тонких плит. На выступы колонн укладывают балки, на которые устанавливают плиты перекрытия (рис. 471). [c.282]

В г том случае ось балки искривляется в плоскости действия сил и является плоской кривой. В сечениях балки возникают два внутренних силовых фактора изгибающий момент - M (Zj и поперечная сила Oy(Z-). [c.28]

Изгиб называется чистым, если н сечении балки возникает только изгибающий момент Му 2, [c.28]

Для определения величин Qy(Z) и A /Zj используется метод сечений, суть которого применительно к балке показана на рис. 3.1. Рассматривая равновесие левой от сечения части (рис. 3.1, б, в используем следующие уравнения [c.28]

Поперечная сила Q( ) н поперечном сечении балки численно равна алгебраической сумме проекций на плоскость сечения [c.29]

Построив эпюры M Z.)no длине всей балки (рис. 3.4, [c.31]

Переносной полуавтомат (рис. 76, а) отличается малыми га-баритнь[ми размерами (362 X 234 х 153 мм). В передвижном варианте полуавтомата (рис. 76, б) запас проволоки может быть увеличен до 20 кг, а для работы с тяжелой бухтой проволоки массой до 80 — 100 кг механизм подачи укрепляют па специальной тележке (рис. 76, в). При стационарной работе полуавтомата механизм подачи устанавливают на поворотной консольной балке, обеспечивая при повороте максимальный радиус действия во всех ианравлепиях (рис. 76, г). [c.142]

В четвертой главе рассмотрена задача проектирования изгибаемых конструкщ1Й (балки, рамы) наименьшей массы, имеющих во всех сечениях надежность, равную заданной. Получены уравнения наименьшего объема конструкции и уравнения неразрывности деформаций, которые в известном смысле являются обобщениями для детерминистических решений. [c.4]

На шарнирно опертую балку действует приложенная посредине гармоническая нагрузка Р(/) = sinfl/, где - случайная величина, распределенная по закону Вейбулла с параметрами 0 = 3 -у = 0 а, = 22470 . Дпина балки/ = 2 м. Материал балки имеет следующие характеристики 7 = 7,8 Ю Н/м Е = 2 У. X 10" Па. Поперечное сечение балки - прямоугольник шириной Ь = 0,1 м. Частота вынужденных колебаний в = 50 1/с. [c.39]

На шарнирно опертую по концам балку постоянного прямоугольного поперечного сечения действует в середине пролета случайная нагрузка Р(0, представляющая собой стационарный нормальный случайный процесс, корреляционная функция которой определяется выражением (2.10). Математическое ожидание и дисперсия нагрузки соохветсгвенно равны тр = 20 кН, ар= 5 кН. Параметры корреляционной функции а=1с" (3=2с". [c.70]

На шариирно опертую тю концам балку длиной 4 м постоянного прямоугольного поперечного сечения действует в середине пролета случайная нагрузка Р (Г). представляющая собой нормальный стационарный процесс с корреляционной функцией вида (2.10). Пусть тр = 20 кН ар = 5 кН. Для корреляционной функции а = 1с- Г = 2с- . [c.73]

Если балка имеет прямоугольное сечение bh al 2 2 6bal [c.82]

Выразим площадь поперечного сечения через изгибающий момент так, чтобы соблюдалось условие равнонадежности. Для этого запишем выражение для напряжений, действующих в сечениях балки, [c.95]

Балка, защемленная на обоих концах, нагружена оосредоточенной случайной силой Р. [c.97]

Широкое распространение в настоящее время получили системы испарительного охлаждения элементоЕ высокотемпературных печей. В печах многие элементы приходится делать из металла — прежде всего это несущие и поддерживающие балки, на них ложится большая нагрузка, которую не выдержат огнеупорные материалы. Практически невозможно делать из огнеупоров и подвижные элементы, особенно те, которые должны герметично закрываться, например завалочные окна, шиберы, перекрывающие проходное сечение газоходов, и т. д. Но металлы могут работать только при умеренных температурах до 400— 600 °С, а температура в печи много выше. Поэтому металлические элементы печей делают полыми и внутри них циркулирует охлаждающая вода. Для исключения образования накипи и загрязнений внутри охлаждаемых элементов вода должна быть специально подготовленной. [c.206]

Покрьпие здания (крыша) поддерживается стро-[Н1лами. Покрытие широких производственных и общественных зданий устанавливают на металлических стропильных фермах и балках. [c.284]

Изгибающий момент в попедачном сечении балки численно равен алгебраической сумме моментов (вычисленных относительно нейт-пальной оси рассматриваемого сечения) внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения. [c.30]

Для консольчой балки (рис. 3.3, а) построить апюры Qf2.) и М(Z.). На расчетной схеме два силовых участка и на каждом из них применяя метод сечений,будем рассматсивать правую от сечений часть, используя формулы (З.Л, (3.2) и правило знаков (рис. 3.21. [c.31]

Построение япюр Q(2)v Мfz j балки,изображенной на (пис. 3.4, a)j производим с аналогичными рассуждениями, но рассматривать будем левую от сечений сторону. [c.31]

Рассматривая расчетные схемы такого типа,как двухопорная балка (рис. 3,5, а), необходимо вначале найти опорные реакции и только потом строить эппры. Реакции рекомендуется определять с использованием уравнений равновесия следующим образом. [c.32]

I. На. участках балки, где О (участок Л1 на рис. 3.4 и участок ЕС на рис. З.Ь), поперечная сила Q(Z) постоянная и ияображается птзямыми параллельными балоной линии, а изгибающий момент. изменяется по линейному закону и изображается нак- [c.34]

Прикладная механика (1977) -- [ c.153 ]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.115 ]

Курс теоретической механики Ч.1 (1977) -- [ c.13 , c.67 ]

Теоретическая механика (1987) -- [ c.65 ]

Сопротивление материалов 1986 (1986) -- [ c.53 , c.259 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.14 , c.133 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 2 (1978) -- [ c.97 ]

Демпфирование колебаний (1988) -- [ c.34 , c.214 , c.283 , c.315 , c.319 , c.366 ]

Сопротивление материалов (1976) -- [ c.188 ]

Балки, пластины и оболочки (1982) -- [ c.53 ]

Словарь-справочник по механизмам (1981) -- [ c.23 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.118 , c.127 ]

История науки о сопротивлении материалов (1957) -- [ c.14 , c.21 , c.32 , c.34 , c.36 , c.43 , c.46 , c.56 , c.115 , c.164 , c.173 , c.273 , c.287 , c.311 ]

Механика материалов (1976) -- [ c.123 ]

Краткий курс сопротивления материалов Издание 2 (1977) -- [ c.151 ]

Сопротивление материалов Издание 3 (1969) -- [ c.7 , c.235 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.115 ]

Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести (1981) -- [ c.180 ]

Сопротивление материалов Издание 13 (1962) -- [ c.221 ]

Краткий справочник прокатчика (1955) -- [ c.16 ]

Сопротивление материалов Издание 8 (1998) -- [ c.157 , c.229 ]

Сопротивление материалов (1964) -- [ c.168 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.148 ]

Краткий курс сопротивления материалов с основами теории упругости (2001) -- [ c.116 ]

Теоретическая механика Часть 1 (1962) -- [ c.63 , c.68 , c.72 , c.74 , c.125 ]

Теоретическая механика Часть 2 (1958) -- [ c.55 , c.183 , c.184 ]

Сопротивление материалов Том 1 Издание 2 (1965) -- [ c.19 , c.67 , c.194 , c.198 , c.200 ]

Техническая энциклопедия Том 1 (0) -- [ c.0 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...