Расчетные по усталости

Следует подчеркнуть, что расчетная кривая усталости, построенная с использованием концепции кинетических деформационных критериев разрушения, предполагается зависящей только от величины располагаемой пластичности материала. В этом случае эффект частоты нагружения и выдержки проявляется только через зависимость располагаемой пластичности от времени и для испытываемого материала дает по параметру длительности цикла кривые усталости типа показанных по параметру частоты нагружения V на рис. 1.2.11, б. [c.34]

Выше было отмечено характерное для малоцикловых испытаний отклонение экспериментальных данных до одного порядка по числу циклов в малоцикловой области долговечностей при жестком нагружении от расчетной кривой усталости типа уравнения (1.2.1). Указанное возможное несоответствие расчета является как следствием непостоянства показателя степени т, так и отражает уровень корреляции характеристик сопротивления малоцикловому разрушению со статическими свойствами (прочность и пластичность) материала, используемыми при вычислении констант правой части уравнения. [c.34]

Рис. 2. Экспериментальные и расчетные кривые усталости по данным [2 для стали ЗОХГСА.

Величина накопленного повреждения Лдг зависит от режима изменения напряжений и свойств материала и может быть как больше, так и меньше 1. В области нестационарных режимов с амплитудами перегрузочных напряжений, не превышающими 1,2 1,3 от предела выносливости, условие прочности 110 накоплению повреждения вычисляется по расчетной кривой усталости с показателем степени q, отличным от показателя степени т исходной кривой усталости, как это следует из экспериментальных данных при программном испытании на [c.523]

По расчетной кривой усталости для низколегированных сталей определяются допускаемые числа циклов по заданным в эксплуатации амплитудам напряжений или допускаемые амплитуды напряжений для заданного в эксплуатации числа циклов. Если допускаемая амплитуда напряжений или допускаемое число циклов получается меньше числа циклов или амплитуды напряжений, заданных в эксплуатации, а также если расчетные кривые не могут быть применены, то расчет проводится по формулам гл. 2, [c.199]

Полученные данные по малоцикловой усталости исследуемых материалов при жестком и мягком нагружениях и коэффициенте асимметрии г = —1 могут быть описаны на основе расчетных кривых усталости (см. гл. 2) в соответствии с нормами прочности [11] при запасах по напряжениям и числу циклов Нд = 1, = 1 [c.202]

Расчет несущей способности производится на основе анализа общих и местных деформаций (или напряжений) элементов конструкций и по расчетным кривым усталости или по данным малоцикловых испытаний лабораторных образцов/по соответствующему руководящему техническому материалу. [c.216]

Если время X определено по п. 3.4.3, то уравнения расчетных кривых усталости записываются в форме уравнений пп. 4.1.1, 4.1.4, 4.1.5 и 4.1.6 2 с учетом п. 4.1.1. [c.250]

Высокопластичные малоуглеродистые и низколегированные перлитные конструкционные стали при температуре до 400° С имеют высокое сопротивление термической усталости. Экспериментальные данные показывают, что вследствие незначительного влияния ползучести кривые долговечности (по числу циклов до разрушения в зависимости от амплитуды деформаций или условных напряжений в цикле) во всем интервале температур от комнатной до 400° С для всего класса углеродистых и низколегированных сталей с достаточным для практических целей приближением совпадают как при термической, так и при механической малоцикловой усталости. Поэтому для расчетов на термическую усталость при непрерывном чередовании теплосмен в данном случае можно использовать обобщенные расчетные кривые усталости, приведенные в нормах расчета на прочность [20]. [c.139]

Подчеркнем ряд методических особенностей проведения экспериментов и обработки результатов. Выше было отмечено характерное для малоцикловых испытаний отклонение на порядок экспериментальных данных по числу циклов в малоцикловой области долговечностей при жестком режиме нагружения от расчетной кривой усталости по уравнению (2.14) или (2.16). Несоответствие расчета является следствием непостоянства показателя степени т, а также отражает корреляцию характеристик сопротивления малоцикловому разрушению материала со статическими свойствами. Расчетная долговечность, как правило, больше фактической, что приводит при оценке повреждений к занижению значений df. Так, при различии расчетной и фактической долговечности материала в 10 раз оцени- [c.101]

Рис. 4.25. Экспериментальные и расчетные кривые усталости мягкого нагружения образцов с концентраторами из сталей 22к (а) и ТС (6) (темные кружки — зксперимент, светлые — расчет по уравнениям (4.36) и (4.37)

При выполнении аналитических расчетов на выносливость не известно какую прямую пересечет ON в предельном состоянии. Поэтому определяют коэффициент запаса по усталости и и по текучести. За расчетный принимают меньшее значение, т.е. требуют, чтобы п> п. [c.309]

Принимая во внимание, что расчетная кривая усталости, построенная по формулам (1), проходит выше, чем экспериментальная кривая усталости, необходимо расчетные амплитуды напряжений умножить на соответствующий коэффициент к к = [aaF 2l [ Jop]b см. табл. 2) [c.135]

Кривые 1 построены по результатам испытаний гладких образцов при растяжении — сжатии, кривые 2 — образцов при изгибе с теоретическим коэффициентом концентрации напряжений, близким к 1,32 (см. табл. 31), кривые 3 — образцов при изгибе с теоретическим коэффициентом концентрации, близким к 2,70. Расчетные кривые усталости 4 Кг 1,32) и 5 ( т 2,70) построены в предположении, что усталостная прочность опреде- [c.269]

На рис. 191 штриховыми линиями нанесены расчетные кривые усталости для образцов с концентраторами напряжения, построенные с использованием формулы (VI.9). Видно, что применение описанной методики позволяет достаточно точно воспроизвести всю кривую усталости надрезанных образцов по одной точке, взятой при iVp = 4 10 . [c.280]

На рис. 200 представлены расчетные кривые усталости, построенные по третьему методу с учетом кинетики изменения неупругой деформации при мягком нагружении. Как видно из этого рисунка, рассеивание расчетных точек примерно соответствует уровню рассеивания экспериментальных точек. [c.289]

Выделим ряд методических особенностей проведения экспериментов и обработки результатов малоцикловых испытаний. Выше было отмечено характерное отклонение на порядок в малоцикловой области долговечностей экспериментальных данных по числу циклов при жестком режиме нагружения от расчетной кривой усталости по уравнению [c.104]

Расчет несущей способности выполняют на основании анализа общих и местных деформаций (или напряжений) элементов конструкций и по расчетным кривым усталости или по данным малоцикловых испытаний лабораторных образцов. [c.122]

На рис. 132 приведены зависимости усталостной прочности слоистых материалов от величины пористости на границах компонентов, соответствующие кривым усталости, построенным на рис. 130. Полученные зависимости совпадают качественно с имеющимися экспериментальными и теоретическими оценками (см. рис. 122) [2]. Расчетные кривые усталости не всегда сопоставимы с экспериментальными, так как процесс усталостного разрушения имитируется на ЭВМ в предположении постоянства амплитуды нагрузки, а экспериментальные данные по усталостной прочности плоских образцов получены в условиях постоянства амплитуды деформаций [2], Однако сопоставление результатов испытания на усталость отдельных стальных пластинок и пакетов из этих пластин, полученных сваркой взрывом, с расчетными кривыми усталости для различных значений пористости (см. рис. 131) показывает, что расчетные кривые располагаются между кривыми усталости отдельных пластин и слоистого материала. Принимая во внимание такие факторы, как упрочнение и возможные структурные изменения в компонентах в процессе сварки взрывом и последующей термообработки, сопоставление расчетных кривых с имеющимися экспериментальными данными показывает, что предложенный подход в целом позволит прогнозировать усталостные свойства композитов с учетом состояния поверхностей раздела между компонентами. [c.246]

По этим двум точкам и пределу текучести т , значение которого оставляем без изменения, поскольку коэффициент упрочнения для кручения постоянной нагрузкой в деталях с концентрацией напряжений неизвестен, строим диаграмму расчетных пределов усталости (кривая II, фиг. 171). [c.214]

Исследования в области долговечности по усталости направлены на возможность определения расчетным путем срока службы детали в зависимости от характера действующих напряжений и условий работы. [c.244]

В приведенных выше зависимостях для расчета передачи на выносливость всюду фигурирует одна расчетная нагрузка. Отсюда, если передача работает с переменными по величине нагрузками, для возможности ее расчета переменные нагрузки необходимо заменить одной условно-постоянной. При этом эквивалентное время действия заменяющей нагрузки надо выбрать таким, чтобы по усталостному эффекту она была бы равноценна сумме действительных нагрузок. Такой способ замены нескольких переменных нагрузок постоянной применяется почти во всех современных расчетных методиках. Возможен и другой метод — расчет по приведенной нагрузке, действие которой в течение действительного числа циклов Мц по усталости материала эквивалентно действию всего комплекса нагружения. [c.289]

Эквивалентным называют некоторое расчетное (воображаемое) число циклов, которое при действии постоянной нагрузки, равной максимальной нагрузке рассчитываемой передачи, дало бы тот же эффект по усталости рабочих поверхностей зубьев, который дает в течение фактического числа циклов действительная переменная нагрузка передачи. [c.59]

Для металла шва и переходной зоны наблюдается завышение экспериментальных данных по сравнению с расчетными, однако с увеличением прочности стали эта разница уменьшается. Для целого сварного соединения имеет место резкое различие между полученными данными по разрушению и расчетной кривой усталости. Это можно объяснить тем, что при построении расчетной кривой брались характеристики пластичности основного материала, так как разрушение как при однократном, так и при циклическом нагружении происходило по основному материалу. Следует заметить, что данные по разрушению сварного соединения [c.277]

Остаточное напряжение учитывается при определении значения коэффициента асимметрии цикла напряжений алгебраическим суммированием его с напряжением от эксплуатационных механических и тепловых нагрузок только в случае расчета по расчетным кривым усталости рис. 5.5—5.8 (на рис. 5.7, 5.8 только по верхним кривым) и по формулам (5.20) и (5.25). [c.83]

Коэффициент (ps для наплавки корпуса используется совместно с расчетной кривой усталости основного металла корпуса по п. 5.6.6. [c.84]

Условия мало- и многоцикловых испытаний по напряжению и числу циклов при одновременном применении коэффициентов запаса и определяются с использованием расчетной кривой усталости для основного металла или сварного соединения при соответствующих асимметрии цикла нагружения и температуре. Для этого определяют наклон Жд расчетной кривой усталости в точке с [Л о ] = где — заданное в [c.91]

Если при расчете по пп. 2—5 настоящего приложения условия прочности или применимости кривых не удовлетворяются, го уточнение допускаемого числа циклов или допускаемых амплитуд местных напряжений, полученных по расчетным кривым усталости или формулам, может быть проведено [c.452]

При использовании сталей с содержанием неметаллических включений выще 3-го балла, определяемого по ГОСТ 1778—70, допускаемое число циклов данного типа следует определять по расчетным кривым усталости пп. 3—5 настоящего приложения при амплитуде напряжения [c.455]

При наличии сварных швов с конструктивным непроваром число циклов изменения нагрузки по п. 5.5.2 не должно превышать при толщине стенки или листа больше 10 мм 5[7У , а при толщине 2 мм /г Ю мм числа циклов 0,5 к [Л ]. Число циклов [Л ] определяют по расчетной кривой усталости соответствующей стали для расчетной температуры г = 0 при амплитуде напряжений [о ] = 2 [ОпрЬ но не более 2-10 циклов. Для зон соединения цилиндрической части сосуда с фланцем, днищем, опорным буртом и другими элементами большей толщины, чем цилиндрическая часть сосуда, напряжение [Опр] может приниматься равным удвоенному значению приведенного мембранного напряжения в цилиндрической части. [c.242]

Подход к оценке долговечности нерегулярных зон конструкции по существу отличается от описанного выше для регулярных зон тем, что вместо расчетной кривой усталости используется экспериментальная кривая усталости для конкретного стьпса, выреза и т.п. [c.414]

Для конструкций сварных соединений из малоуглеродистых, низколегированных и высокопроч ных сталей, работающих при температуре окружающего воздуха до 60Х, в работе [4] приведены расчетные сопротивления усталости по данным Ишзтитута электросварки им. Е. О. Патона АН УССР [161, [c.145]

Вопрос о величине контактных напряжений с учетом сил, действующих в слое смазки, еще исследован недостаточно, поэтому расчет на контактные напряжения моншо производить условно по максимальному контактному напряжению сдвига, используя формулу (16), причем допускаемое контактное напряжение сдвига [г] следует определять на основании экспериментальных и эмшфических данных по усталости рабочих поверхностей (поверхностных слоев) зубьев и роликов. Имеющиеся экспериментальные данные позволяют предположить, что опасное контактное напряжение сдвига, возникающее при работе смазанных зубьев непосредственно у поверхности, близко по величине к условному расчетному контактному напряжению сдвига. [c.93]

Сопоставление расчетных кривых усталости при жестком нагружении по уравнению Коффина с экспериментальными (рис. 13) показало, что для основного материала всех исследуемых сталей на-людалось хорошее соответствие полученных данных расчетному уравнению за исключением некоторого от-кло.нс - В сторииу >леньших долговечностей для СтЗсп. [c.277]

Значения ф5 для ряда сварных соединечий приведены в табл. 5.8. Коэффициент используется совместно с расчетной кривой усталости основного материала, по отношению к которому определен ф. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...