Определение Углы - Изменение в процессе резани

Режущие кромки 7 — 249 — Углы — Определение значений 7 — 256 — Угли в плане 7 — 250 — Углы задние — Изменение в процессе резания 7 — 252 — Определение значений 7 — 250 — Углы передние— Изменение в процессе резания 7-— 252 — Определение значений 7 — 250 [c.237]

Углы V и а режущих инструментов, в том числе и резцов, также изменяются в процессе резания. Изменение величин переднего и заднего углов вызывается сложным относительным движением инструмента и заготовки, в результате чего изменяется положение поверхности резания. При определении величин изменения углов V и а предположим вначале, что продольное точение осу- [c.24]

В процессе резания кинематические задние углы не должны быть меньше 2. .. 3°. На изменение задних углов при вершине оказывает влияние планетарное движение инструмента. Кинематические углы на боковых сторонах зубьев подвержены еще более значительным изменениям благодаря осевому движению инструмента. Приведенные ниже схемы и формулы для определения кинематических задних углов помогут в анализе этих изменений. [c.299]

Попытки определения закономерного изменения скорости резания в зависимости от переднего угла Y только в связи с физико-механическими свойствами обрабатываемого материала нельзя признать удачными. Эта закономерность имеет место лишь в пределах некоторых значений y- А в общем случае оптимальный угол у определяется целым рядом условий процесса резания. Например, жесткость системы играет значительную роль при выборе оптимальной геометрии инструмента. Исследования показали, что с переходом от положительных передних углов к отрица-186 [c.186]

И. А. Тиме первый дал научное определение процесса стружкообразования как процесса последовательного скалывания отдельных элементарных объёмов срезаемого слоя металла под действием режущего инструмента. Он установил классификацию видов стружки, дал определение плоскости и угла скалывания и исследовал изменение этого угла и усадку стружки в зависимости от угла резания и свойств обрабатываемого металла. [c.4]

При изготовлении резца eiiy придаются определенные углы, однако величина этих углов в процессе резания изменяется. В отдельных случаях изменение углов может быть столь большим, что процесс резания затруднится. Учитывая это, при изготовлении резца ему придаются такие углы, которые обеспечивают определенные углы в процессе резания. [c.26]

В процессе врезания (рис. 3, а) в результате возмущающего действия толщина стружки может измениться из-за смещения резца относительно детали в направлении оси X. Смещение инструмента относительно детали, возникающее в результате возмущающего воздействия, определяется динамическими качествами станка. Изменение толщины стружки в свою очередь, вновь вызывает изменение результирующей силы резания, которая действует на систему под углом р. Для определения динамических качеств станка воспроизводится процесс резания, для чего в направлении результирующей силы резания между деталью и инструментом прикладывается переменная по величине сила в интересующем диапазоне частот при этом измеряется перемещение инструмента относительно детали в направлении изменения толщины стружки. Результаты измерений наиболее целесообразно представлять в виде АФЧХ (рис. 3, б). [c.9]

Если стендом для определения динамической характеристики, резания служит сам станок, как это бывает в большинстве случаев, то режимы резания должны подбираться так, чтобы жесткость станка была на порядок выше коэффициента резания, а постоянные времени — на порядок меньше. Поэтому характеристики резания должны определяться при легких режимах, что особенно Относится к шлифованию, так как коэффициент резания при этом виде обработки значительно выше, чем коэффициент резания при точении. Если эти требования не выполнены, то в результате экспериментов будет получена дйнамическая характеристика станка, а не процесса резания. Динамические характеристики для тяжелых режимов резания, в частности для режимов, при которых возникают вибрации, должны быть определены пересчетом экспериментальных характеристик, полученных для легких режимов. Постоянные времени при свободном точении стали 35 прорезным резцом с передним углом 10°, задним углом 7°, углом наклона режущей кромки О и радиусом закругления режущей кромки 0,01 мм в диапазоне частот изменения припуска от 60 до 150 Гц при ширине срезаемого слоя 1 мм, толщине срезаемого слоя 0,07 мм [c.95]

Искусственное демпфирование может осуществляться с помощью резания, когда искусственно увеличивается демпфирующее действие процесса резания за счет изменения геометрии режущей кромки. При этом может возрасти и возбуждающее действие процесса резания, поэтому данный способ эффективен лишь для определенных материалов и видов обработки. Способ этот в большинстве случаев сводится к тому, что на задней поверхности режущего инструмента снимается фаска шириной 0,1—0,3 мм с отрицательным задним углом 10°—15° или делается закругление задней грани. Недостатком таких заточек является увеличение радиальной составляющей силы резания и деформаций станка, поэтому она не может быть использована при обработке нежестких деталей и при чистовых операциях. [c.147]

Отвод стружки от режущей кромки имеет большое значение для работы режущих инструментов. Форма стружки должна быть удобна для транспортирования и образовываться в виде отдельных завитков или спиралей малой длины. Применяют разные способы стружколомания, которые условно можно разделить на искусственные и естественные. Естественное стружколомание возможно при соот ветствующем назначении геометрических параметров инструмента (углов у, ф, л), режимов обработки (V, 5, при определенном материале заготовки. Искусственное стружкодробление может быть обеспечено применением специальных устройств (стружколомов) в конструкции инстру мента, препятствующих свободному движению стружки, методов кинематического стружкодробления, т. е. прерывания процесса резания, или изменением соотношения глубины резания / и подачи 5. [c.17]

Полученные экспериментальные данные подвергают обработке для получения формулы, описывающей связь между переменными хну. При выборе аппроксимирующей функции руководствуются следующим выбранная формула должна с возможно большей точностью описывать устанавливаемую функциональную связь, быть простой и обеспечивать быстроту обработки опытных данных. Многолетние наблюдения показали, что если при изменении какого-либо фактора процесса резания составляющая силы резаиия монотонно возрастает или убывает, то такие зависимости хорошо изображаются кривыми параболического и гиперболического типа. Указанные кривые наиболее удобно аппроксимировать степенной функцией вида у == Сх которая, будучи изображенной в декартовых координатах с функциональными логарифмическими шкалами, представляет собой прямую линию. Так как прямая линия является логарифмической анаморфозой параболы и гиперболы, то это облегчает определение неизвестных показателя к и постоянной С формулы. Прологарифмировав степенную функцию, получим уравнение прямой с угловым коэффициентом lg у == lg С + Л lg х, в котором угловой коэффициент, равный показателю степени при х, определится как тангенс угла наклона прямой к оси абсцисс. При немонотонной, зависимости у — = Дх) такая аппроксимация непригодна. [c.198]

Второе замечание к задаче определения НДС связано с тем, что в процессе пластической деформации большинство обрабатываемых материалов испытывают упрочнение, то есть при достижении предела текучести и переходе в пластическое состояние с дальнейшим увеличением степени деформации увеличивается напряжение, требуемое для деформирования. Это явление приводит к изменению физико-механических свойств материала стружки и обработанной поверхности (наклеп поверхностного слоя) по сравнению с остальным материалом заготовки. С другой стороны пластическая деформация, как и трение, относится к термоактивным процессам, которые сопровождаются образованием тепла в зоне полей скольжения и на труш,ихся плош,адках. При нагреве происходит разупрочнение обрабатываемого материала. Учесть влияние этих факторов на НДС в зоне резания в настояш,ее время не представляется возможным, хотя такого рода попытки имеют место [11]. В связи с этим, точное теоретическое решение задачи определения НДС можно получить пока только для жестко-пластической модели обрабатываемого материала без упрочнения. В этом случае построенное поле линий скольжения в пластической области однозначно связано с напряженным состоянием в ней. Так изменение среднего напряжения вдоль линий скольжения пропорционально углу ее поворота [13] [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...