Сталь Количественное выражение

В отношении оценки относительной степени влияния различных элементов на прокаливаемость существуют данные, расходящиеся в количественном выражении. Наиболее сильно увеличивают прокаливаемость хром, никель, молибден, марганец, поэтому они входят в состав большинства конструкционных легированных сталей. [c.356]

Количественное выражение допустимого значения износа называют критерием износа. За критерий износа принимают в большинстве случаев износ инструмента по главной задней поверхности Л. Для токарных резцов из быстрорежущей стали допустимый износ h = 1,5-f-2 мм, для резцов с пластинками твердого сплава h = = 0,8-f-l мм с минералокерамическими пластинками /i = 0,5-г- [c.272]

Итак, отмечено ухудшающее влияние низкой температуры на износостойкость сталей при всех режимах испытаний. Характер такого изменения практически одинаков для исследованных схем взаимодействия системы абразив — сталь, хотя количественное выражение износостойкости для каждого режима испытаний различно. Установленные зависимости износостойкость — температура позволяют предположить, что при каждом режиме испытаний изнашивание поверхностного слоя зависит от изменения отдельных свойств сталей при понижении температуры. Но, поскольку степень изменения разных свойств сталей различна, естественно. [c.161]

Количественное выражение допустимой величины износа на-вывают критерием износа. Критерий износа по задней поверхности токарных резцов, оснащенных твердым сплавом, при обработке закаленных и незакаленных сталей 0,8 1 мм. [c.402]

Начиная с 1977 г. количественные показатели стали приводиться в джоулях по их теплоте сгорания нетто. В переходный период в энергетических балансах используются показатели, выраженные в тоннах каменноугольного эквивалента. [c.130]

В целом по предприятию металлоотходы от производства чугуна, стали, проката, метизов и других видов черных металлов отражаются в калькуляциях себестоимости продукции (за месяц, год) в количественном и денежном выражении, [c.151]

Диаграмма АП — немецкое Б. (и его южно-русское видоизменение). Приводимая диаграмма относится к продувке бессемеровских чугунов, нормальных по химич. составу, но сильно перегретых (в вагранках или пламенных печах). Такая работа практиковалась в свое время в Германии. До войны ее можно было наблюдать на тех южнорусских з-дах, к-рые работали с расплавлением чугуна в вагранках или с добавкой таких чугунов к чугуну доменному без миксера). Операция идет с избытком тепла и не имеет первого периода, окисление всех элементов происходит одновременно, регулировка темп-ры путем заброски скрапа ведется недостаточно. Темп-ра всего процесса и конца операции выше нормальной. Во время второго периода наблюдаются сильные выбросы металла (очень горячий ход). Количественные и особенно качественные показатели не особенно высоки. На диаграмме можно отметить довольно ясно выраженный третий период (догорание остаточного кремния и марганца). Для понижения темп-ры металла и улучшения условий его раскисления продутый металл иногда выдерживали в реторте до конца следующей операции второй реторты. Это сильно уменьшало производительность, но несколько улучшало качество бессемеровской стали. [c.311]

Окалина на сталях с 6 и 13% Сг имеет три слоя наружный слой — магнетит (Рез04), средний — вюстит (РеО) и внутренний, состоящий из вюстита и включений хромистой шпинели (Ре0+Кз04). Количественное выражение состава окалины этих сталей приведено на фиг. 23 и 24. Вюститная фаза РеО уменьшается с понижением температуры и увеличением содержания хрома. Действительно, в стали, содержащей 16% Сг, окалина вюститного слоя не имеет (фиг. 25). Наружный и средний слои окалины (Рез04 и РеО) в 6 и 13-процентной хромистой стали — хрома не содержат. Хром концентрируется во внутреннем слое окалины, состоящем из вюстита и хромистой шпинели. [c.43]

Принципиальная трудность в оценке сопротивления коррозии материала покрытия заключается в точном определении условий среды. Исследуемые металлы в естественной атмосфере будут корродировать с заметно различными скоростями, которые зависят от количества и состава присутствующих загрязнений и количественного выражения метеорологических факторов. Скорости коррозии в атмосферных условиях больщинства металлов представлены в официальных документах ASTM [9]. Эти таблицы можио использовать как руководящие указания, однако следует делать это с осторожностью, выбирая данные только для тех сред, которые наиболее близко подходят к рассматриваемым условиям службы. Локальные условия также могут существенно влиять на скорость коррозии. Например, известны случаи коррозии оцинкованной стали, используемой для воздушной вентиляции иа крыше здания в жесткой промышленной среде. Вообще при таком применении были получены удовлетворительные результаты, одиако в данном случае преждевременно появилась ржавчина со стороны преобладающего направления ветров, которые несли добавочное количество загрязнений типа хлоридов, захваченных из близлежащего устья реки. Таким образом, знание макро- и микроусловий сред необходимо для того, чтобы надежнее выбрать покрытие. Часто желательно исследовать место практического использования перед рекомендацией системы покрытий. [c.395]

МОЖНО использовать для определения прочностных xapai re-ристик и выявления элементов оборудования с явно выраженными отклонениями прочностных характеристик от стандартных требований. В данной работе систематизированы значения механических свойств для основных групп нефтеаппаратурных сталей. Для количественной оценки механических свойств без вырезки образцов использованы характеристики твердости по Бринеллю. [c.317]

Отметим, что в этом случае получается комплексная и недиагональная матрица, хотя часто оказывается, что влияние недиагональных членов мало по сравнению с диагональными. Дальнейшая процедура также требует укорочения рядов, но теперь наиболее эффективным методом решения будет использование вычислительных машин для решения системы комплексных матричных уравнений. Здесь это не будет делаться, поскольку наша цель — лишь проиллюстрировать, что можно и чего нельзя сделать прежде, чем приступать к подробному решению этой конкретной задачи. Следует отметить важное обстоятельство несмотря на появление указанного сингулярного выражения в точке х = 1, порядок уравнений задачи не увеличился, в то время как в прямом методе это было не так. Легкость, с которой это решение было получено, указывает на тот факт, что не математический подход создает трудности при учете недиагональных членов в разрешающей матрице (хотя иногда это, конечно, может случиться), а, скорее, отсутствие достаточно полных сведений о механизме демпфирования и о точках его приложения. Что же касается обратного перехода от замера форм колебаний к оценке физической модели механизма демпфирования (что полностью противоположно процессу, описанному ранее), то он исключительно труден в лучшем случае и невозможен — в худшем. Однако для многих эластомеров, полимеров и стекловидных материалов, рассматриваемых в данной книге, разумное количественное математическое описание не только возможно, но и стало весьма совершенным, так что его можно использовать для оценки влияния технологических обработок (для демпфирования) или демпфирующих механизмов (при использовании указанных материалов) на поведение конструкции, шумоизоляцию или акустическое излучение. То же самое можно сказать и о некоторых нелинейных демпфирующих системах типа металлов с высокими демпфирующими свойствами или типа демпферов с сухим трением, хотя при этом существенно возрастают математические трудности, обусловленные учетом нелинейности. [c.29]

Попытка количественной оценки термической усталости при сложнонапряженном состоянии была предпринята в ВТИ. Испытания свободно подвешенных трубчатых образцов из стали 12Х18Н9Т диаметром 6 мм и толщиной стенки 1 мм проводили в условиях двухосного циклического растяжения и сжатия с частотой 3 цикла/мин. Образцы периодически нагревали электрическим током и постоянно охлаждали снаружи водой. При перепаде температур между внутренней и наружной поверхностью образца до 550° С наибольшие деформации возникали на его наружной поверхности. После преобразования формулы (5) было получено обобщенное выражение [c.36]

С целью количественной оценки возможности разрушения пружин вследствие наводороживания по выражению (5.5) оценивали пороговый коэффициент интенсивности напряжений по степени ослабления когезивной прочности границ зерен, определяемой по величине / (табл. 5.8). В качестве значений эффективной поверхностной энергии хрупкого транскристаллитного скола У и величины Pj использовали значения для стали 40Х, имеющей со сталью 50ХФА одинаковый тип структуры и близкий химический состав [174]. [c.280]

Экспериментальное исследование влияния третьего инварианта девиатора напряжений на распределение скоростей ползучести описано в работе [375 ]. В основу методики положены идеи Ю. Н. Работнова [383], позволяющие сформулировать выражения для скоростей ползучести с учетом ориентации вектора октаэдрического напряжения. Результаты, полученные в работе [375 ] при исследовании стали Х18Н9Т, ввиду существенного разброса экспериментальных точек не дают возможности сделать количественные оценки о влиянии третьего инварианта. Однако, анализируя опытные данные, характеризующие зависимость угла между октаэдрическим касательным напряжением и вектором интенсивности скоростей деформаций от ориентации касательного напряжения в октаэдрической плоскости, автор работы [375] приходит к выводу, что поверхность эквивалентных (по интенсивности скоростей ползучести) напряжений располагается между шестигранником Кулона и цилиндром Мизеса. Такой вывод представляется недостаточно обоснованным. Действительно, полученные результаты относятся к плоскому напряженному состоянию. Поэтому на их основе можно высказывать определенные предположения лишь о формах и относительном расположении предельных плоских кривых. В рассматриваемом случае речь идет о том, что экспериментальные точки, соответствующие эквивалентным напряженным состояниям, в области двухосного растяжения располагаются между прямоугольником Кулона и эллипсом Мизеса. Такое расположение экспериментальных точек, как видно из рис. 70, находится в соответствии с предельной кривой, построенной по обобщенному критерию (VI.9), что экспериментально подтверждает возможность применения этого критерия для описания ползучести и дает основание вместо соотношений (VI.Ha) в качестве первого приближения использовать инвари- [c.176]

Особую роль во второй половине XVII в. стало играть введенное Декартом понятие количества движения (произведение величины тела на скорость). Оно имело простое математическое выражение, вполне определенный физический смысл, с ним можно было совершать математические операции, и это была уже не кинематическая, а динамическая (скорость с учетом массы) характеристика движения тела. После добавления Гюйгенсом, Уоллисом и Реном свойства направленности, понятие количества движения оказалось одним из важнейших в динамике Ньютона, Лейбница, И. Бернулли и к началу XVIII в. окончательно укоренилось в терминологии механики в качестве одной из основных мер (количественных характеристик) движения. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...