П опор сателлита

Примечание. Коэффициенты полезного действия блоков барабанов и полиспастов — см. раздел пятый, п. 5. Угол трения р — см. в табл. 5.53. Коэффициенты трения ц — см. в табл. 5.51. При всех опорах на подшипниках качения ф = 0,03-f-0,06 при подшипниках качения только в опорах сателлитов 1 ) = 0,05 0,08. [c.234]

Поворот сателлита на сферической опоре (рис. 12.13, б) способствует распределению нагрузки по ширине зубчатого венца при деформации кручения центрального колеса а.внешнего зацепления (см. п. 13.3). Удельная нагрузка при кручении колеса нелинейно изменяется по длине зуба, поэтому выравнивание нагрузки за счет поворота сателлита не может быть полным даже без учета сил трения в опоре сателлита, [c.233]

При расчете реактивного момента в зацеплениях центрального колеса с сателлитами (см. п. 10.6) рассматривается жесткость зацеплений с учетом податливости опор сателлита. При таком подходе неравномерность распределения удельной нагрузки можно рассчитывать по начальной величине перекоса, но в расчетные зависимости ввести приведенную жесткость вместо удельной жесткости зубьев [c.237]

Потери и к. п. д. Формула (8.51) остается справедливой для планетарных передач. Потери в подшипниках планетарной передачи меньше, чем у простой, так как при симметричном расположении сателлитов силы в зацеплениях уравновешиваются и не нагружают валы и опоры. [c.159]

Достоинства большое передаточное число в одной ступени, а также малые габариты и масса. Снижение массы (обычно в 2...4 раза и более) объясняется следующими причинами распределением нагрузки между сателлитами, благодаря чему нагрузка на зубья в каждом зацеплении уменьшается в несколько раз широким применением зубчатых колес с внутренним зацеплением, обладающих повышенной нагрузочной способностью малой нагрузкой на опоры. Планетарные передачи работают с меньшим шумом, что связано с повышенной плавностью внутреннего зацепления и меньшими размерами колес. Недостатки повышенные требования к точности изготовления и монтажа резкое снижение к. п. д. передачи с увеличением передаточного числа. [c.368]

Особо остановимся на игольчатых подшипниках. Их наружный диаметр значительно меньше, чем в других типах подшипников качения такого же внутреннего диаметра. Габаритные размеры игольчатого подшипника того же порядка, а часто и меньше, чем подшипников скольжения. Игольчатые подшипники не могут воспринимать осевой нагрузки, при низких окружных скоростях они выдерживают высокие радиальные нагрузки. При отсутствии толчков и при малых нагрузках они могут удовлетворительно работать при частоте враш,ения до 60 ООО мин . Следует, однако, учитывать, что во время работы иглы не только катятся, но и скользят, поэтому игольчатые подшипники нагреваются сильнее шариковых. Предпочтительно их устанавливать на медленно вращающихся и тяжело-нагруженных осях. Область их применения поршневые пальцы и опоры распределительных валов двигателей внутреннего сгорания, пальцы прицепных шатунов, оси коромысел, поворотные цапфы автомобильных колес, оси холостых колес шкивов, натяжных и направляющих роликов и звездочек, промежуточных зубчатых колес, сателлитов, крестовины карданов, втулки рессор и т. п. [c.333]

При числе сателлитов п , > 2 опоры -го центрального колеса воспринимают силу, определяемую по формуле [c.113]

Пп — число подшипников качения в опоре одного сателлита. Рекомендуют п = 1- 2 для радиальных шарикоподшипников и сферических роликоподшипников п = 2 для радиальных и радиально-упорных роликоподшипников (реже используют [c.135]

Следовательно, кинематическое соединение между водилом с тремя сателлитами на сферических опорах и стойкой можно рассматривать как зубчатый кардан ПЦ. Механизм с такими соединениями показан на рис. 5.22. В нем только одна местная подвижность - вращение тяги 6 вокруг своей оси, так как основная подвижность равна нулю. По формуле (1.1) или (1.2) найдем q = 0. Число контуров к = р — п = Ъ. [c.256]

На рис. 6.6, а схематично показана планетарная передача, у которой из-за погрешностей изготовления вместо = 4 сателлитов временно находятся в зацеплении п = 2 диаметрально противоположных сателлита. Деформация колеса Ь происходит под действием сил Р 1, Р 2, превышающих среднюю нормальную силу (f ) , которая бы действовала при равномерном распределении нагрузки между п = 4 сателлитами. При дальнейшем увеличении передаваемой нагрузки деформация центрального колеса Ь (во много раз превосходящая перемещения, вызванные деформациями зубьев и опор сателлитов) компенсирует погрешности в зацеплении сателлитов д2 и д .. В итоге (рис. 6.6,6) в зацеплении будут находиться все сателлиты, воспринимающие соответственно силы f l, F 2, Р 4. Показанный на рис. 6.5 вариант передачи момента к плавающему основному звену посредстводм шарнирных муфт возможен, но обычно нецелесообразен из-за их больших осевых и диаметральных размеров. Наибольшее распространение для этой цели получили двойные зубчатые муфты (см. гл. 13), представленные схематично на рис. 6.1, а, где с помощью зубчатых муфт предусмотрена возможность плавания обоих центральных [c.115]

При изготовлении водила добиваются повышенной точности координат отверстий для установки осей (или опор) сателлитов, чтобы уменьшить степень неравномерности распределения нагрузки среди сателлитов. При обработке на координатно-расточном станке удобна декартова система координат (см. рис. 13.4, б), а при использовании расточных станков с делительными приспособлениями — полярная система координат (см. рис. 13.4, а). Допуски на координаты расположения осей води.па следует вычислить по.желаемому коэффициенту неравномерности распреде.чения нагрувки среди сателлитов О (см. п. 13.2). [c.208]

Три сателлита 2 находятся в зацеплении с зубчатым колесом 11, закрепленным на ведущем валу 1 п центральным колесом 5 с внутренним зацеплением, (рис. 3.215, я). Оси 3 сателлитов закреплены на ступице ведомого жесткого колеса S с внутренним зацеплением, которае входит в кггнематическую цепь волновой передачи. Колесо 5 соединено с фланцами 4 посредством шпилек и вместе с ними имеет эллиптическую наружную поверхность, которая служит опорой для роликов [c.250]

При двух сателлитах на сферических опорах уравнительный механизм можно сделать еще проще (рис. 5.19,6). Для этого водило надо соединить с ведомым валом вращательной парой V2, ось которой параллельна линии центров са-теллитов. В этом механизме w = 1, п = 5, ру=3, рщ — и рп = 4, тогда q = [c.252]

Если перекос оси сателлита мал вследствие его компенсации (см. п. 12.4 12.5) за счет перемещения в опоре, а также преднамеренного технологического перекоса сопряженных деталей или благодаря симметрии деформаций конструкции (рис. 11.7, в),. то размеры поперечных сечений элементов водила можно выбирать из условия их прочности, а не жесткости. Эпюры моментов, деформирукущих перемычки и щеки, указаны на плоских элементах, выделенных из водил различной конструкции (рис. 11.8). [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...