Трение качения коэффициент или параметр

Характерная зависимость коэффициента трения качения от параметра случая [c.127]

Коэффициент А в этой формуле имеет размерность длины. Его называют обычно коэффициентом, или параметром, трения качения и измеряют в сантиметрах или миллиметрах. [c.320]

Параметр (или коэффициент) трения качения.— [c.332]

Множитель Ъ, обыкновенно называют коэффициентом или параметром трения качения-, в отличие от коэффициента f трения скольжения он представляет собой не отвлеченное число, а некоторую длину (так как выражается отношением момента силы к самой силе). Поэтому, если дается его численное значение, необходимо указать еще единицы, в которых он выражен естественно, удобно принять ту же самую единицу, к которой отнесен радиус В. [c.132]

Однородный тяжелый шар опирается на горизонтальную плоскость. Коэффициент трения скольжения f = 1/5 параметр трения качения Ад = 0,5 мм. [c.146]

Создание надежных, долговечных и экономичных конструкций кулачковых механизмов неразрывно связано с усовершенствованием инженерной методики их расчета на трение и износ. Достоверное определение энергетических потерь в силовых контактах механизмов невозможно без точного знания коэффициентов трения качения и скольжения. Широко распространенный метод расчета кулачковых механизмов на контактную прочность не исчерпывает как качественную, так и количественную сторону процесса изнашивания рабочих поверхностей [4]. В данной работе приводятся основные результаты исследования коэффициентов трения скольжения и качения, условий возникновения заедания механизмов и экспериментально-теоретический критерий заедания. Эксперименты проводились по новой методике, позволяющей широко регулировать и точно фиксировать (осциллографированием) необходимые контактные параметры, и относятся к наиболее распространенному случаю — качению со скольжением поверхностей. [c.204]

Предварительно проведенные эксперименты по выявлению зависимости коэффициентов трения качения k от действующих в контакте параметров позволяют сделать следующие выводы [c.207]

При свободном качении Т = О и, следовательно, М = Mi. На рис. 3.10 представлены зависимости коэффициента трения качения Иг от параметра (о = hli TgV) в случае свободного качения. Максимальное значение коэффициента трения качения Иг достигается при 1 и существенно зависит от параметра а, характеризующего вязкие свойства контактирующих тел. [c.171]

Рис. 3.10. Коэффициент трения качения вязкоупругого цилиндра по вязкоупругому основанию (одинаковые материалы, ц = 0) при разных значениях параметра а = Т /Т а = 1,5 (1), а = 5 (2), а = 10 (3), а = 100 (4)

Интересно отметить, что механическая составляющая (3.78) коэффициента трения скольжения совпадает с коэффициентом трения качения при свободном качении вязкоупругого цилиндра по вязкоупругому основанию. Это заключение следует из того, что выражение (3.79) подобно соотношению (3.73), делённому на Поэтому кривые на рис. 3.10 иллюстрируют также зависимость механической составляющей коэффициента трения от параметра Со- Эта зависимость не является монотонной и имеет максимум при ( о 1) т.е. когда время прохождения элементом половины длины площадки контакта приблизительно равно времени последействия. Механическая составляющая силы трения стремится к нулю при малых и больших значениях параметра Со- [c.177]

Результаты расчёта коэффициентов трения качения и сопротивления сдвигу при разных значениях безразмерных параметров представлены на рис. 5.20 и 5.21. [c.295]

На рис. 5.21 представлены зависимости коэффициентов трения качения и сопротивления сдвигу от разницы 7 скоростей верхнего и нижнего цилиндров. Результаты показывают, что эти коэффициенты слабо зависят от параметра 7 при малых значе- [c.295]

Используя соотношения (5.114)-(5.116), а также введённые безразмерные параметры и функции, представим коэффициенты трения качения Цг = M/ PR) и сопротивления сдвигу fit — Т /Р в виде [c.307]

При качении колеса по рельсу упруго деформируются в мест соприкосновения оба тела, вследствие чего реакция рельса на колесо смещается в направлении движения па некоторую величину к, называемую коэффициентом трения качения и зависящую от механических свойств колеса и рельса, их геометрических параметров и состояния соприкасающихся поверхностей. Для нормальной, принятой в краностроении твердости и чистоты поверхностей ходовых колес и рельсов этот коэффициент колеблется в пределах к = [c.220]

Условия ЗАДАЧ. Механическая система, состоящая из четырех тел А, В, С, В и пружины, под действием внешних сил приходит в движение из состояния покоя. Один из параметров системы жесткость пружины с или момент трения М неизвестен. Учитывается трение скольжения с коэффициентом Др и трение качения с коэффициентом 5 . Заданы радиусы цилиндра и блока. Радиусы инерции даны для блоков, цилиндры считать однородными. [c.262]

Рис. 435. Зависимость коэффициента трення качения от скорости для разных значений параметра а

Определение отдельных составляющих вышеуказанных сопротивлений достаточно сложно, поэтому для инженерных расчетов учет сопротивлений ведется с помощью приведенного коэффициента трения качения ленты о ро-пик и коэффициента трения скольжения в опорах роликов. Обобщающим является коэффициент сопротивления движению со, устанавливаемый экспериментальным путем для характерных случаев нагружения и эксплуатации, а также геометрических параметров роликоопор. [c.363]

Величины <й1, (а/, (Ог, < >2 называются коэффициентами сопротивления движению (КСД). Их значения для соответствующих факторов, которые они учитывают, можно вычислить, зная геометрические параметры (1 к О я величины коэффициентов трения ц и /. Можно принимать коэффициент трения качения ленты о ролики =0,0015- 0,002 м коэффициент трения /= =0,15-ь0,2, при подщипниках скольжения и 0,05 при подшипниках качения. [c.364]

Принятая методика имела существенные преимущества по сравнению с широко известными [3], заключающиеся в том, что имелась возможность а) точной фиксации по осциллографу начала заедания поверхностей б) определения раздельного влияния на возникновение заедания суммарной скорости качения и скорости скольжения в) точного определения основных контактных параметров, соответствующих моменту возникновения заедания и установления динамики развития заедания г) проведения большого числа экспериментов на одних образцах. Были определены основные параметры, существенно влияющие на процесс возникновения и развития заедания и сделан вывод, что в расчетные зависимости, как обязательные, должны входить следующие параметры нагрузка в контакте, коэффициент трения скольжения, скорости качения и скольжения, теплофизические константы тел. Влияние на заедание поверхностей температуры образцов, определяющей вязкость смазки на входе в контакт, проявляется через коэффициент трения скольжения. [c.208]

Допускаемые значения рассчитываемых параметров приведены в табл. V.1.68, коэффициента трения подшипников скольжения и качения — в табл. V.1.69. [c.236]

Пример. Определим коэффициент ускорения, получаемый в результате анализа уравнений изменения технического состояния, на примере узла трения [147]. Исходные данные конструктивный параметр, характеризующий упругие свойства подшипника Вд = 10 м/см параметры, характеризующие деформацию тел качения ё = 2,7 10 см б т = 0,85-Ю- см бзщ = 0 угол [c.745]

Как показали эксперименты, критерий заедания должен включать в себя коэффициент трения скольжения, скорости качения и скольжения, нагрузку, а также физико-механические свойства материалов и геометрические параметры контакта. Такой критерий разработан под руководством Ю. Н. Дроздова ([47], [48]). [c.211]

Для червячной передачи предварительное значение КПД принимают Г1,д = 0,75,..0,85. После установления основных параметров передачи значение КПД следует уточнить (см. 4.3, п. 10). 3. Потери в подшипниках на трение оцениваются следующими коэффициентами для одной пары подшипников качения г)п, = 0,99...0,995 для одной пары подшипников скольжения т с = 0,98...0,99. 4. Потери в муфте принимаются Т1 я 0,98. [c.41]

Коэффициент трения подшипииков скольжения в зависимости от параметров работы изменяется в широких пределах. Ниже приведены значения коэффициента трения подшипников скольжения и качения [c.140]

Рис. 5.6. Зависимость коэффициента трения качения от параметра TnVjR при Р = 0,001, Т = О и = ОД (1), = 1 (2)

Схема узла торможения АКБ-ЗМ приведена на рис. 3, а. Его конструктивное отличие от классической схемы РМСХ (рис. 3, б) вызывает изменение характера (кинематики) движения ролика и параметров напряженно-деформированного состояния контактирующих деталей. Действительно, в уже цитированной работе [1] показано, что в узле торможения АКБ-ЗМ в процессе перемещения ролика по вкладышу в исследованном диапазоне линейных скоростей (от 1,6 м/сек до 0) значения нормальных нагрузок для случаев качения (коэффициент трения /к=0,01) и скольжения (/ск=0,14) составляют соответственно Л/= 106500 и 52000 кГ (расчетный крутящий момент равен Л/= 5000 кГм). Для анализируемого варианта нагружения экспериментально зафиксирована нормальная нагрузка 86000 кГ (рис. 4) при Л1 = 4500 кГм. Сопоставление приведенных данных свидетельствует, что в рассматриваемом [c.165]

На рис. 5.20 приведены зависимости коэффициентов трения качения и сопротивления сдвигу от числа Зоммерфель-да при различных значениях параметра fj, характеризуюш е-го вязкость поверхностного слоя. Как следует из расчётов, в присутствии на поверхности вязкоупругого слоя fj ф 0) зависимость [1т 5) является немонотонной с ростом числа Зоммер-фельда значения /Лг сначала уменьшаются, а потом растут (кривые 2 и 3 на рис. 5.20). Она достигает минимума при некотором значении 5 = 5 , зависяш ем от параметров и /3. Объяснение такого характера зависимости содержится в проведённом выше анализе графиков распределения давления при разных числах Зоммерфельда и 77/ (1 — 7 ) = 5 10 (см. рис. 5.17). В случае упругого поверхностного слоя fj = 0) коэффициент трения качения монотонно растёт с ростом числа Зоммерфельда (кривая 1). Коэффициент сопротивления сдвигу является монотонно возрастающей функцией от числа Зоммерфельда, которая практически не зависит от параметра fj. Величина этого коэффициента меньше величины коэффициента трения качения. [c.295]

Расчет передачи. Для определения кинематических и силовых параметров передачи в формулах (13.1)...(13.6) средний диаметр резьбы d2 надо заменить на диаметр окружности, на которой расположены центры шариков, D p. Расчетный угол подъема резьбы соответствует углу подъема винтовой линии по цилиндру диаметром Лор, а угол р — приведенному углу трения качения pK tgpK=/K, где /к — коэффициент трения качения. При закаленных винтовых [c.264]

Выбором метода возбуждения в звеньях вибропары как переменных, так и постоянных деформаций можно управлять числом степеней подвижности вибропары. При этом используются резкий перепад значений коэффициентов трения скольжения /с(трение I рода), трения качения / (трение П рода) и трения верчения (трение П1 рода). Так, если коэффициент трения скольжения в паре сталь— сталь составляет 0,05—0,2, то коэффициент трения качения той же пары равен 1-10" м, а коэффициент трения верчения — еще в 5— 10 раз меньше. Число степеней свободы вибропары Я = 6 — s ( ), где S — число условий связей, наложенных на относительное движение звена кинематической пары (1 < s с 6) t — совокупность параметров управления, изменяющих состояние условий связи. В общем случае s = s (л , Xi, Xi,. .., t), где Xt — обобщенные координаты — значения реакции связей. [c.47]

Было показано ( 8.2), что микропроскальзывание в области контакта имеет место при контакте качения тел с различными упругими постоянными. Сопротивление, возникающее по этой причине, зависит от разницы упругих постоянных, выражаемой параметром 3 (см. уравнение (5.3)), а также коэффициента трения скольжения (л. Сопротивление качению достигает максимума [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...