Расчет скорости заливки

В табл. 50 приведены значения скорости заливки сплава, основанные на расчетах и подтвержденные экспериментальными данными. [c.168]

Выбор литниковой системы. При расчете размеров элементов литниковой систе.мы определяют скорость заливки, размеры чаши или воронки, площадь малых сечений (питателей), сечения шлакоуловителя и стояка. Обычно определяют размеры литниковой системы по справочникам литейщика или пользуются диаграммой (рис. III.9). [c.67]

В процессе расчета последовательно определяются весовая скорость заливки суммарная площадь сечений питателей, присоединенных к каждой ветви шлакоуловителя площадь сечения ветвей шлакоуловителя размеры дросселя размеры чаши верхний и нижний диаметры стояка. [c.453]

Расчет литниковой системы по удельной скорости заливки [c.149]

Рассчитывают также и параметры литья [5], обеспечивающие заполняемость форм при изготовлении стальных отливок. Так, расчет удельной скорости заливки (кг/с) проводят по эмпирической формуле [c.204]

Для расчета скорости вращения формы с вертикальной осью вращения применяют обычно формулу для горизонтальной центробежной заливки при [c.370]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Обеспечение заполняемости. При изготовлении отливок из конструкционной стали со стенками толщиной более 5, мм ЛПС обычно не содержит элементов, регулирующих скорость заливки. Последняя регулируется рабочим-заливщиком. При изготовлении отливок с более тонкими стенками (менее 5 мм) или кромками недостаточная скорость заливки приводит к недоливам. Ниже приведена схема расчета ЛПС на скорость заполнения формы сталью. Требующуюся удельную скорость заливки (кг/с) можно вычислить по эмпирической формуле [c.73]

Скорость заливки расплава в любую форму зависит от поперечного сечения каналов литниковой системы, гидравлического ее сопротивления, температуры, жидкотекучести, вязкости, плотности расплава, а также скорости его затвердевания в каналах и др. Все эти параметры точно учесть трудно. Поэтому расчет литниковых систем производят по эмпирическим формулам, номограммам и соотношениям каналов. [c.101]

Расчеты и опыты показали, что по мере удаления от литника скорость затвердевания увеличивается. Чем ниже температура заливки, том интенсивнее идет затвердевание в движущемся потоке. При низкой температуре жидкой стали толщина затвердевшего слоя увеличивается с увеличением продолжительности заливки. [c.116]

В случае, если расчетные скорости и удельные давления допускают постановку вкладышей из безоловянистой бронзы, чугуна антифрикционного нли чугуна с баббитовой заливкой, обязательно применение материала, допускаемого по расчету. [c.437]

Использование площади в этом случае бывает равно 90—93 процентам. При заливке форм на конвейере, вместо проверки пропускной способности участка по площадям, выполняется расчет пропускной способности конвейера по количеству площадок на конвейере для установки форм и по скорости движения конвейера. [c.539]

Уровень масла в ванне должен быть такой, чтобы при погружении колес не поднимались со дна корпуса осадки емкость ее зависит от передаваемой мощности и определяется из расчета 0,25— 0,5 л смазочного материала на 1 л. с. На крышке редуктора для вентиляции его корпуса устанавливают колпак (отдушину), через который свободно выходят нагретый воздух и газы, а брызги масла задерживаются внутренними перегородками (фиг. 82). Уровень масла в редукторе необходимо проверять по маслоуказателю не рел<.е одного раза в неделю и добавлять через 5—15 дней, в зависимости от уплотнений и условий эксплуатации, свежее масло. При этом необходимо иметь в виду, что заливка масла в ванну в большем, чем требуется, количестве вызывает при работе передач его нагревание и вспенивание, а следовательно, и снижение смазочных качеств. В редукторы и коробки скоростей, имеющие гер- [c.166]

На фиг. 78, а представлена номограмма для расчета скорости затверд1вания поверхностных слоев отливки, а на фиг. 78, б — для определения скорости затверде вания сердцевины отливки при различных технологических режимах литья, приведенная толщина стенок, температура заливки, температура формы, толщина слоя облицовок и песчаных стержней. [c.45]

При расчете литниковой системы для отливок из ковкого чугуна скорость заливки принимают меньшей, чем для серого чугуна, вследствие меньшей жидкотекучести белого чугуна и увеличенного сечения питателей. Литниковую систему можно рассчитывать по формуле (9) Дитерта, а соотношение принимать Ршл ст == 1 1 1,5, т. е. иное, чем для отливок из серого чугуна. Такая литниковая система является незаполненной и 320 [c.320]

Расчет необходимой удельной скорости заливки 5зал- Длина тонкой стенки отливки по окружности /ст = 3,14-280 = 880 мм, При заливке сверху 4 = 0,05, тогда по формуле (3.11) [c.77]

Основными трудностями отливки таких рам являются подбор состава металла, температура жидкой стали, количество и размер литников и выпаров, скорость заливки, процесс и способ охлаждения, состав формовочной смеси (кварцевый песок), температура и влажность формы, расчет величины усадки (достигает 300—350 мм на всю длину рамы) и т. д. Каждый из этих вопросов представляет серьезные трудности для разрешения, а здесь они должны быть решены все вместе и одновременно. Не менее трудным является строжайшее и точнейшее выполнение раз установленного процесса формовк, заливки и охлаждения. [c.448]

При расчете по методу Г. М. Дубицкого первоначально определяют оптимальную продолжительность заливки по формуле (3) и табл. 119. Затем по формуле (4) проверяют скорость поднятия металла в форме. После этого находят требуемый средний ферро-статический напор в ковше Нср из формулы (8) (фиг. 97), предложенной проф. Нехендзи. [c.252]

Под технологическим режимом понимают такое соотношение параметров процесса, при котором их совместное действие обеспечивает получение отливок заданного качества. Выбранные технологом температуры пресс-формы и заливки, скорости прессования и давления на металл, темп работы и периодичность смазки в совокупности создают конкретные тепловые и гидродинамические условия формирования отливки. Теплофизические и гидродинамические процессы, протекающие при заполнении формы и затвердевании отливки, должны быть строго- взаимосвязаны между собой. Поэтому расчет оптимального техноло- [c.110]

В момент заливки температура матрицы и пуансона должна находиться в пределах 450—520 К, а температура перегрева расплава превышать линию ликвидус на 50—100 градусов. Скорость опускания пуансона в расплав принимают обычно равной 0,1-0,5 м/с, а иногда и меньшей. Время выдержки расплава под давлением выбирают из расчета 1 с на 1 мм толщины стенки отливаемой отливки. Детали пресс-формы и пуансона, соприкасающиеся с расплавом, рекомендуется изготовлять из жаропрочных сталей, например ЗХ2В8,4ХВ8, XI2М и др. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...