Вязкость (определение) водорода

Прочность сцепления после удаления водорода повышается, вязкость осадка (определенная по числу перегибов пластинки) также возрастает. [c.106]

Небольшие концентрации водорода в твердом растворе практически не влияют на ударную вязкость. Нагружение происходит слишком быстро и времени для переноса водорода в зону предразрушения развивающейся трещины недостаточно. При больших концентрациях водорода, когда он находится в виде молекул в коллекторах или образует гидриды, ударная вязкость снижается. За критерий охрупчивания при испытаниях на ударный изгиб принимают отношение ударной вязкости наводороженного до определенной концентрации образца к ударной вязкости образца после вакуумного отжига. Чем меньше величина этого отношения ( 3J, тем чувствительнее сплав к водородной хрупкости при ударном нагружении [80]. [c.140]

Очевидно, что наводороживание сплава ВЖ 98 при указанных в табл. 13.14 условиях не снижает его механических свойств, определенных при комнатной температуре. Однако ударная вязкость сплава при низких температурах снижается почти вдвое, если содержание водорода составляет 0,015 вес.%, или 16,6 см ЮОг (табл. 13.13). [c.428]

Фторуглероды —- органические соединения, образующиеся из углеводородов путем восстановления водорода фтором. Они отличаются очень большой стабильностью (не окисляются при температуре до 400—500°С) и могут применяться при очень высоких рабочих температурах. Но они имеют плохую вязкостно-температурную характеристику. Их кривая вязкости круче, чем у самых низких сортов нефтяных масел, и поэтому они не могут применяться в условиях резких колебаний температур в больших пределах. Но эти масла могут успешно применяться для смазки узлов, работающих постоянно при определенной установившейся высокой температуре. [c.29]

H- eKjM при условии, что содержание в ней молекулярного или атомного водорода невелико. Показатель степени (—0,2) числа Рейнольдса в уравнении (5-43) roBOipHT о незна1чительном влиянии ошибки определения (j,. Поэтому остановимся на выбранном значении коэффициента вязкости и найдем [c.175]

Предложена программа расчета ЖРД с газообразными продуктами сгорания для установившегося режима работы и обычного сверхзвукового сопла [134]. В табл. 16 указаны учитываемые программой процессы и диапазоны свойственных им потерь. Расчеты базируются на двух подпрограммах — анализе двумерного течения в сопле с учетом кинетики химических реакций (TDK) и анализе турбулентного пограничного слоя (TBL). По первой рассчитывается удельный импульс для невязкого газа с конечными скоростями химических реакций. Подпрограмма позволяет учитывать две зоны с разным соотношением компонентов, а также неполное выделение энергии. Во второй рассчитывается влияние вязкости и теплопередачи в стенку камеры. Расчет носит итерационный характер в последовательности TDK- TBL- TDK и завершается определением удельного импульса (рис. 90). На рис. 91 графически представлены учитываемые виды потерь (интересно сравнить этот метод с аналогичной процедурой расчета удельного импульса РДТТ, которую иллюстрирует рис. 57). Эта программа пригодна для топлив, состоящих из следуюш их химических элементов углерод, водород, азот, кислород, фтор и хлор. Разработан метод расчета взаимосвязи полноты сгорания в камере с потерями в сопле. [c.170]

Так как вывод выражения для вязкости справедлив только для одноатомного газа, то рассмотрим зависимость вязкости от температуры для гелия (рис. 4.1). В широком диапазоне температур уравнение (7) 3.8 дает точное описание зависимости [А от Т, если Л/= 0,647. Для N, существенно больших Va- соотношение между л и Т [уравнение (3) 3.8], основанное на представлении молекул гладкими, идеально упругими сферами, не удовлетворительно (рис. 4.1). Модель молекулы с центральным силовым полем более пригодна для вычислений коэффициента вязкости (v= 14,6 для гелия). Отметим, что величина N, определенная экспериментально для различных одноатомных газов, существенно различна (см. [1], гл. I). Надо, однако, ясно представлять, что даже модель молекул с центральным силовым полем отталкивания представляет собой очень упрощенную схематизацию. Хотя зависимость х от Г для гелия (и водорода) хорошо описывается уравнением (7) 3.8, для многих других газов более удовлетворительным является соотношение, полученное Сатерлендом (Sutherland) [2] [c.133]

Влияние водорода на механические свойства титана представлено на рис. 5.5, из которого следует, что при определенной критической концентрации водорода ударная вязкость титана резко снижается. Если изделие из титана работает при комнатной температуре, то при ударных нагрузках содержание водорода не должно превышать следующих значений для ВТ 1-00 —0,008о/о (масс.) Н2, для ВТ1-0 —0,010% (масс.) Иг, для 0Т4 и 0Т4-1 — 0,007% (масс.) Нг [479]. [c.187]

Кнюппель и Мауер [187], исследовав 200 плавок различного способа выплавки, установили, что основное влияние на ударную вязкость после деформационного старения оказывают азот, фосфор и кислород, причем величины их удельного влияния относятся соответственно как 3,3 1 0,75. Эти авторы пришли к выводу, что склонность сталей к деформационному старению зависит только от их химического состава и не зависит от способа выплавки. Примечательно замечание, что установленное ими влияние химического состава имеет значение только для использованной термической обработки (нормализация на спокойном воздухе), так как, например, влияние кислорода с увеличением скорости охлаждения становится слабее, чем это следует из вышеприведенного. К. Ф. Стародубов и И. И. Коссая исследовали влияние на склонность стали к старению суммарного содержания в ней газов (азота, кислорода, водорода), переплавляя сталь в вакууме [190]. Ряд авторов определенно указывает, что учет влияния азота, фосфора, кислорода на степень охрупчивания при деформационном старении будет неполным, если не принимать во внимание содержание в стали марганца и углерода . Что касается марганца, то его наличие в стали улучшает вязкость после деформационного старения, причем особенно важно не абсолютное содержание марганца, а значение соотношения Мп С [71, 123]. Поэтому, в частности, изменение содержания углерода в пределах содержания его в низкоуглеродистой стали при неизменном содержании марганца будет изменять склонность стали к деформационному старению. Увеличение содержания углерода усиливает Неблагоприятное влияние азота и фосфора на охрупчивание при деформационном старении [71]. Данные же о [c.99]

Водород резко снижает ударную вязкость титана (рис. 169) н мало влияет на механические свойства при испытаниях на растяжение в стандартных условиях [368]. Водородная хрупкость при большой скорости де-форматн проявляется пс только при испытаниях иа дарную вязкость, по также при растяжении с большими скоростями перемещения траверс разрывной машины, если содержание водорода превышает определенный предел (рнс. 170). [c.367]

Таким образом, мс.ханнзм водородной хрупкости при определенных концентрациях водорода существешю зависит от соотношения а- и -фаз в сплавах. Водородная хрупкость проявляется в наиболее простом виде в сплавах с полным отсутствие.м -фазы в структуре и в сплавах с достаточным количеством -фазы. В сплавах с малым количеством -фазы механизм водородной хрупкости более сложен и определяется наложением двух, более простых меха1П13мов, характерных для типичных а- и u+ -сплавов. В этих сплавах имеются выделения гидридов, приводящие к падению ударной вязкости, и в то же время достаточно насыщенные относительно водорода твердые растворы, которые обусловливают хрупкое разрушение при малых скоростях деформации. [c.379]

Влияние водорода на ударную вязкость ( -сплавов в отожженном состояши приведено на рис. 179 [6, 368]. Эти данные показывают, что ударная вязкость при небольших содержаниях водорода сохраняется достаточно высокой. Если же концентрация водорода превышает определенный предел, происходит резкое падение ударной вязкости. Так, например, ударная вязкость сплава ВТ5 составляет 5 кгс-м/см после вакуумного отжига и сохраняется иа этом уровне при 0,03% Нг, а затем резко снижается и достигает примерно 0,5 кгс-м/см при концентрациях водорода более 0,035% (по массе). Для сплава ВТ5-1 резкое снижение ударной вязкости начинается с несколько меньшей концентрации водорода (0,025%). [c.380]

С развитием науки о прочности и более точном определении нагрузок на металлоконструкции расчет по временному сопротивлению оказывается недостаточно еадежным критерием. Во многих случаях расчет металлоконструкций осуществляется по пределу текучести выбранной марки стали в применяемом профиле. Итак, под повышением качества металла углеродистых марок стали обыкновенного качества следует понимать необходимость уменьшения вредных примесей, в первую очередь серы и фосфора, и уменьшение газов, или скрытых примесей , — азота, кислорода, водорода. Улучшение химического состава стали, вызывая увеличение вязкости и пластичности металла, при сохранении принятого содержания углерода и марганца не вызывает ухудшения проч1ностных характеристик. Подтверждением этого может служить качество стали, выплавляемой на Кузнецком металлургическом комбинате. На Кузнецком комбинате в металлургическом производстве применяются малосернистый кокс и газ. Металл, выплавляемый в сталеплавильных цехах, обладает высокими пластическими и вязкими свойствами при несколько П0(н1иженных значениях прочностных характеристик. [c.201]

Теплофизические и коррозионные свойства щелочных и жидкометаллических теплоносителей в значительной мере зависят от наличия в расплаве таких химически активных неметаллических примесей, как водород, кислород и азот. В работе изучены растворимости примеси водорода в расплавах натрия и эвтектическом сплаве натрий — калий с помощью определения изменения вязкости расплава при температуре, соответствующей началу кристаллизациитвер-дой фазы. [c.220]

В работе Лорда [139] приведены результаты определения коэффициента диффузии водорода при —153° С методом высокочастотной циклической вязкости (по измерению пика Сноека) полученное значение = 1,49-10 " [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...