Уравнение изменения температуры базовое

Уравнение изменения температуры базовое 115, 117 [c.269]

Второй член этого уравнения учитывает статическое повреждение, возникающее одновременно с циклическим и выражающееся в формоизменении детали или испытуемого образца. Уравнение (5.51) в области изотермической малоцикловой усталости называют деформационно-кинетическим критерием [86]. При использовании этого уравнения для случая неизотермического нагружения исходные свойства материала (долговечность Л р, определенная в условиях строго жесткого нагружения, и предельная пластичность е/, определенная в условиях статического нагружения) должны быть получены при циклически изменяющейся температуре. Режим изменения температуры при определении исходных (базовых) характеристик должен соответствовать условиям работы детали. [c.130]

Предложения [14, 15] но методу расчета применительно к высокотемпературным атомным энергетическим установкам являются развитием расчета при отсутствии ползучести, и между ними существует определенная преемственность. В расчете размахов местных неупругих деформаций используется соотношение типа Нейбера, кривая циклического деформирования формируется на основе характеристик сопротивления деформированию, зависящих от изменения температур и длительности полуцикла. При формировании циклов рассматривается процесс изменения приведенных местных деформаций от эксплуатационных нагрузок (теория наибольших касательных напряжений). Уравнение кривой усталости включает упругую и пластическую предельные деформации, зависящие от температуры и длительности нагружения. Эти деформации определяются через базовые характеристики механических свойств при кратковременном и длительном нагружении. [c.38]

Для нескольких i/вх и для двух микросхем в ФНЧ проведены серии экспериментов, по которым найдены линейные уравнения приближенной регрессии крутизны 5 вида S = a- -bt°, где — температура окружающей среды дисперсии параметра S зависимости типа S=f t°, i/вых) для одних и тех же микросхем, также имеющие вероятностный характер. Установлено, что дрейф в основном зависит от качества ФНЧ (он имеет коэффициент усиления Кус=21, а остальные каскады работают с Кус = 0,3-Ы), температурные отклонения выходного напряжения при воздействии на ШИМ — 9% АИМ— 18% (от базового отклонения при влиянии на ФНЧ) при изменении температуры-f20- -f50° . [c.94]

Таким образом, для широкого диапазона условий нагружения [15, 49] суммарное повреждение, определенное в соответствии с уравнением (2.39) или (2.41), укладывается, как правило, в полосе разброса 0,5... 1,5. Это свидетельствует о возможности использования деформационно-кинетического критерия для расчета прочности при малоцикловом и длительном малоцикловом нагружении. Однако необходимо использовать результаты только корректно поставленных экспериментов, обеспечивающих получение полной информации о параметрах процесса деформирования и характере изменения с числом циклов и -во времени нагрузок (напряжений), деформаций и температур в зоне достижения предельного состояния по условиям малоциклового разрушения, а также систему базовых данных и расчетных характеристик, необходимых для правильной оценки повреждений, накопленных в ходе повторных нагружений. [c.101]

Применительно к теплофизическим измерениям анализ уравнения (1-1) целесообразно провести, абстрагируясь от общепринятых граничных условий, а вместо них задать закон изменения таких параметров температурного поля t (г, т), которые при теплофизических измерениях допускают непосредственный контроль. В частности, вместо обычных граничных условий удобно задавать законы изменения температуры /о ( ) и градиента температуры (ч ) в базовой точке тела, так как они являются исходными экспериментальными параметрами в любом теплофизическом опыте и позволяют относительно просто контролировать отступления от квазистационарного режима по степени изменения скорости = dtjdx и градиента (т). Ниже будет показано, что эти условия допускают однозначный переход к любым конкретным граничным условиям теплообмена образца со средой, в том числе к любым заданным внешним и внутренним источникам теплового потока. [c.10]

Температурное поле несущей системы станка выявляют по экспериментальным данным или приближенному расчету, например по методу элементарных балансов. При этом все базовые детали разбивают на элементарные геометрические фигуры, в пределах которых закон изменения температуры считается линейным. Детали типа прямоугольных пластин и коробок разбивают на элементарные параллелепипеды со сторонами Ах, Ау И Аг, а детали тел вращения — на цилиндры постоянного диаметра. Для каждой элементарной фигуры составляют уравнение теплового баланса, по которому определяют приращение температуры через некоторый промежуток времени Дт. Так, для элементарного параллелепипеда, расположенного в углу стойки и содержащего источник теплоты малого размера, при условии равнбмерного теплообмена с окружающей средой уравнение теплового баланса будет [c.133]

При установленных по уравнению (1.8) значениях Ка и по уравнению (1.7) определяются местные напряжения и деформации д.чя исходного (статического) и циклического нагружений эти данные позволяют охарактеризовать амплитуды ёц местных упругопластических деформаций и соответствующие им значения коэффициентов асимметрии цикла. Для заданной формы цикла с использованием деформационных критериев разрушения определяется число циклов Мд до образования макротрещины (рис. 1.3, а). При нормальных и умеренных температурах, когда температурно-временные эффекты не проявляются (кривая Тд на рис. 1.3, а, соответствующая кратковременным испытаниям со временем т ), разрушающие амплитуды деформаций ёа получаются выше, чем при возникновении статических и циклических деформаций ползучести при высоких температурах (кривая т на рис. 1.3, а, соответствующая эксплуатационному времени нагружения т ). Введение запасов по числу циклов и по разручнаю-щим амплитудам деформаций позволяет построить кривые допускаемых амплитуд деформаций [ва] и чисел циклов [Л ц]. Для построения кривых на рис. 1.3, а в первом приближении молено использовать результаты базовых экспериментов (см. рис. 1.2) при длительном статическом нагружении — предельные разрушающие напряжения a(,t и пластичность (определяемую через относительное сужение ф(,т)- При этолг следует учитывать (рис. 1.3, в), что изменение во времени величины о т зависит от типа металла и степени его легирования (например, никелем, хромом, молибденом и другими элементами) в меньшей степени, чем величины ё г- [c.14]

Эксплуатация высоконагруженных и маневренных конструкций часто происходит в условиях, когда циклическое изменение нагрузок сопровождается одновременным изменением температурного режима работы. Для оценки прочности таких конструкций, как II в случае изотермического нагружения, необходима разработка уравнений состояния, описывающих поведение материала в зависимости от формы циклов нагружения и нагрева. Это обстоятель ство в значительной степени определяется развитием методов и средств проведения испытаний. В связи с тем, что деформационные свойства материала зависят от закона изменения нагрузок и температуры во времени и по числу циклов, базовые эксперименты и эксперименты, проводимые с целью установления границы применимости получаемых зависимостей неизотермического нагружения, должны удовлетворять следующим требованиям. [c.113]

Зависимость ДДО измеряется в процессе обратимого растяжения образца полиэтилена до деформации 5% (рис. 9.20, д). Временная зависимость теплового потока (рис. 9.20,6) получена с помощью электронных преобразований в соответствии с уравнением (9.8). Кривая на рис. 9.20, в показывает изменение механического напряжения, приложенного к образцу при его нагружении и разгрузке с постоянной скоростью деформирования. Из зависимости <2(0 видно, что в процессе деформирования ( 850 с) тепловой поток остается постоянным (30 мкВт), что явно не следует из вида кривой ДГ(0. Длительные временные интервалы между измерениями необходимы для определения базовой линии при измерении ДГ. Из-за флуктуаций температуры калориметра и изменений условий теплопередачи в ходе измерений возможны значительные отклонения и скачки на базовой линии. Поэтому полная теплота процесса (2=17 мДж), вычисляемая по площадиподкривойД7 (0( Р = 1,9 см ) и градуировочному коэффициенту (8,9 мДж/см ) определяется с относительной погрешностью 20 %. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...