Критическая температура хрупкости состава

На рис. 29, а показано влияние усталости на крити-, вескую температуру хрупкости основного металла ВСт.Зсп [103]. Максимальное повышение критической температуры хрупкости основного металла стали ВСт.Зсп под влиянием усталости составило 60°С (от —40°С в исходном состоянии до 20°С к моменту появления усталостной трещины). Эти данные можно сопоставить с результатами, полученными в работе [80] в подобных условиях, когда критическая температура хрупкости 7, p(a iv = 2 кгс м/см ) стали Ст.Зсп повысилась от —32°С в исходном состоянии до —5°С после нагружения в зоне повреждаемости (0,7Np). Сопоставление влия- [c.79]

Развитие тепловой хрупкости выявлено в сталях разного состава и термообработки. Прирост критической температуры хрупкости существенным образом зависит от температуры и длительности эксплуатации конструкции (рис. 4.18). Наибольший прирост охрупчивания происходит за первые 1000 ч выдержки в диапазоне температур охрупчивания [104]. Тепловое охрупчивание выявляется также в чистых сталях, в том числе после электрошлакового переплава (рис. 4.19). [c.156]

Многие закономерности влияния состава и структуры на склонность сталей к хрупкому разрушению в свое время могли быть установлены только с помощью ударных испытаний. В качестве примера на рис. 20.7 приведена зависимость влияния содержания фосфора на критическую температуру хрупкости [16] для малоуглеродистых сталей с 0,06—0,09% С. С увеличением содержания фосфора запас вязкости уменьшается, а критическая температура хрупкости резко повышается с —150° С при 0,1% Р до —5 —50° при 0,4% Р. [c.172]

Таким образом, степень влияния вида напряженного состояния на ресурс пластичности металла при низких температурах и уровень критической температуры хрупкости зависит от природы материала, его химического состава и структурного состояния. В отдельных случаях соотношение между компонентами тензора напряжений может быть ведущим фактором среди способствующих и определяющих хрупкое разрушение конструкций. [c.386]

В наибольшей степени влияние легирования сказывается на ударной вязкости феррита, которая, как правило, уменьшается, и на положении критической температуры хрупкости (хладноломкости) Тк. Кремний повышает Тк. Хром, марганец, алюминий и медь при их содержании в несколько процентов понижают Тк. Особенно сильно понижает Тк никель. В общем случае элементы, способствующие укрупнению зерна или слабо изменяющие его величину, повышают Г к тем интенсивнее, чем сильнее они повышают предел текучести феррита при низких температурах. Элементы, измельчающие зерно, до их содержания, при котором достигается предельное изменение величины зерна, понижают Тк> а затем повышают ее. Однако главная роль легирующих элементов в смещении Тк, по-видимому, связана с изменениями, вызываемыми ими в составе и строении граничного слоя зерна (границы зерна). В частности, углерод (при малых содержаниях) и кислород повышают Тк, очевидно, вследствие обогащения ими граничного слоя зерна. [c.563]

Согласно гипотезе, выдвинутой акад. А. Ф. Иоффе, критическая температура перехода материала в хрупкое состояние на графике напряжение — температура определяется точкой пересечения кривых, изображающих зависимость хрупкой прочности материала (сопротивления отрыву) и предела текучести от температуры (рис. 1). Отсюда следует, что с повышением предела текучести (под влиянием изменения состава, внутреннего строения или состояния сплавов, а также из-за увеличения скорости деформирования) критическая температура хрупкости смещается к более высоким температурам (кривая 2 рис. 1). К такому же результату приводит понижение сопротивления отрыву отр под влиянием, например, увеличения в материале внутренних дефектов. [c.62]

При обоих видах испытаний критической температуре соответствует 65ч-70%, определяемая визуально. Среднее значение разности А = Тк. э — Т . с Для низколегированной стали составит примерно 35° С. Между и предельной температурой хрупкости Гк.пр, определяемой для несварных конструкций на образцах с надрезом создающим наибольшую концентрацию, характерную для данной конструкции, и с предельным концентратором (радиус закругления у дна надреза р 0,1-ь0,2 мм) для сварных конструкций, существует соотношение [c.84]

Отличается хорошим комплексом механических свойств, высоким пределом упруЕости при достаточной ударной вязкости и твердости Н С 30—40, которая зависит от температуры отпуска, его продолжительности и химического состава. Обладает более низкой критической температурой хрупкости, т. е. меньшей склонностью к хрупкому разрушению по сравнению с ферритной структурой [c.15]

Дальнейшим шагом вперед в установлении критериев вязкохрупкого перехода стало использование для определения критических температур хрупкости температурных зависимостей показателей трещиностойкости на образцах линейной механики разрушения. Это позволило регламентировать напряженно-деформированное состояние в зоне трещины путем обеспечения условий плоской деформации в зоне пластической деформации у кончика трещины, повысить достоверность результатов и получить сопоставимые значения критических температур хрупкости для сплавов с различной исходной стрз турой и химическим составом. [c.182]

За последние годы в ЦНИИЧМ им. И. П. Бардина проведена большая работа по исследованию ударной вязкости и характера разрушения железомарганцевых сплавов в широком диапазоне концентраций марганца (от 4 до 54%) в зависимости от чистоты выплавки, фазового состава и типа кристаллической решетки. Построение диаграмм ударной вязкости и критических температур хрупкости этих сплавов позволило расширить область применения двухфазных (е + 7) Сплавов и дало научное обоснование возможности использования однофазных у-сплавов, расположенных на границе (е + 7)- и у-областей, в криогенной технике [11, 12]. [c.12]

За критическую температуру хрупкости принята температура, при которой величина ударной вязкости, определенная на образце Шарпи с острым надрезом, будет не менее 2,1 кГ-м1см . Таким образом, прокатка с регулированием температуры конца прокатки является действенным средством повышения качества низколегированной стали. Оптимальные значения этой температуры должны устанавливаться в зависимости от химического состава стали, толщины проката и его назначения. [c.218]

Кинетические зависимости и температурно-временные диаграммы обогащения фосфором границ зерен в этих сталях, построенные в рамках модели совместной сегрегации фосфора и никеля, приведены на рис. 28. Результаты исследования зернограничной сегрегации фосфора при охрупчивании этих сталей [22, 45], а также других сталей близкого химического состава с аналогичными характерстиками структуры, прочности и размера зерна [53, 150], показали, что при обогащении границ зерен в них фосфором на 0,1 монослоя повышение критической температуры хрупкости составляет около ЗО . С использованием этого соотношения приведенные на рис, 28 кинетические зависимости и темпера-турно-временнь1е диаграммы зернограничной сегрегации фосфора перестроены в кинетические зависимости и температурно-временные диаграммы охрупчивания [143]. [c.99]

Критический интервал температур, в котором развивается тепловая хрупкость перлитных сталей, является переменной величиной, зависящей от химического состава стали и продолжительности нагрева при данной температуре. С увеличением времени выдержки критический интервал температур хрупкости перемещается в область более низких температур (фиг. 220). Для каждой данно] температуры, эффективной в смысле развития хрункостп, существует своя оптимальная иродоля ите.льность [c.285]

Появление 475-градусной хрупкости металла сопровождается увеличением твердости хромистого б-феррита. Так, после выдержки при температуре 500° С в течение 1500 ч микротвердость б-феррита металла швов типа Х17Н2 увеличилась на 70—75 кГ/мм , вследствие чего общая твердость металла возросла на 58—62 НУ [25]. Вместе с тем металлографическим и электронно-микроскопическим анализами не удается обнаружить какие-либо изменения в микроструктуре остаренного металла, в том числе в строении легированного б-феррита. Следовательно, увеличение твердости и хрупкости высокохромистого металла при термическом старении в данном случае может быть обусловлено только изменениями в кристаллической решетке твердого раствора. Появление хрупкости высокохромистых швов в процессе длительного нагрева в области критических температур (450—530 С) связано с образованием в твердом растворе богатых хромом комплексов, когерентно связанных с кристаллической решеткой феррита [18]. Комплексы имеют кубическую объемноцентрированную решетку с параметром 2,878 А и по составу отвечают сплаву, содержащему 70% Сг и 30% Ре. Вследствие того, что параметр решетки комплекса отличается от параметра решетки твердого раствора, в металле возникают местные искажения, что и приводит к повышению его твердости и хрупкости. Последующий отпуск швов [c.86]

Отпуск стали. Отпуск смягчает действие закалки, снимает или уменьшает остаточныё напряжения, повышает вязкость, уменьшает твердость и хрупкость стали. Отпуск производится путем нагрева заготовок до температуры ниже критической при этом в зависимости от температуры могут быть получены структуры мартенсита, троостита или сорбита отпуска. Эти структуры отличаются от структур закалки того же наименования при закалке цементит (в троостите и сорбите) получается в форме удлиненных пластинок, как в пластинчатом перлите (см. рис. 54, а), а при отпуске он получается зернистым или точечным, как в зернистом перлите (см. рис. 67). Преимуществом точечной структуры является более благоприятное сочетание прочности, вязкости и пластичности. При одинаковом химическом составе и одинаковой твердости сталь с точечной структурой имеет более высокое относительное сужение / и ударную вязкость iii , повышенное удлинение 6 и предел текучести по сравнению со сталью с пластинчатой структурой. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...