Алюминиевые сплавы расчетные сопротивления

Значение коэффициента запаса зависит от многих факторов разброса характеристик прочности, наличия допускаемых техническими условиями дефектов в материале, степени схематизации расчетной схемы и др. В России коэффициенты запаса прочности составляют по временному сопротивлению для сталей = 2,4 для титановых сплавов щ = 3,0 для алюминиевых сплавов щ = 3,5. Для сталей коэффициент запаса прочности по пределу текучести 1,5. [c.623]

Примечания 1. Значения для растяжения, сжатия и изгиба приведены в работе [16]. 2. Коэффициенты переходов к производным расчетным сопротивлениям см. в табл. 1.5.11. 3. При-работе конструкций и соединений из алюминиевого сплава при температуре металла 100 X и выше расчетные сопротивления основного металла должны быть умножены на коэффициент < 1 при 100 °С Kj = 0,86 [15], при 300 да 0,3 10.41], [c.170]

Значения расчетного сопротивления основного мета 1ла для сварных соединений из алюминиевых сплавов [c.65]

ТАБЛИЦА IV.16. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЕФОРМИРУЕМЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ, НЕ УПРОЧНЯЕМЫХ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ, кгс/мм [c.74]

Прп проектировании конструкций из алюминиевых сплавов целесообразно использовать нормативные данные строительного проектирования. Расчет прочности производят по расчетным сопротивлениям Яр (табл. 32 и 33). [c.55]

Расчетные сопротивления в у Г/мм деформируемых алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой [c.57]

Расчетное сопротивление прокатной стали, алюминиевых сплавов, отливок, а также сварных соединений следует определять [c.64]

Алюминиевые сплавы, как и чистый алюминий, не имеют площадки текучести (см. рис. 1,1, кривые 4, 5, 6). Предел текучести сплавов устанавливают по условному пределу текучести, соответствующему относительному остаточному удлинению е=0,2%. Расчетные сопротивления R алюминиевых сплавов приведены в табл. 1.7. [c.35]

Сопротивление стлли нормативное 24, 25, 26 расчетное 24, 25, 26 Сортамент металла 14, 30 Сплавы алюминиевые виды и марки 33, 34 расчетные сопротивления 36 Стадии проектирования конструкций 13 Сталь виды 14 [c.429]

Допускаемые напряжения при запасе прочности п,, = 1,6 н расчетные сопротивления для алюминиевых сплавов при расчете на прочность, случай нагрузок 11, в кгс/см [c.85]

Допускаемые напряжения и расчетные сопротивления для сварных швов алюминиевых сплавов, выполненных аргоно-дуговой сваркой, при расчете на прочность, случай нагрузок 11, в кгс/см [c.85]

Допускаемые напряжения и расчетные сопротивления для заклепочных соединений из алюминиевого сплава Д16-Т при расчете на прочность, случай нагрузок И, в кгс см [c.87]

Расчетные сопротивления конструкций из алюминиевых сплавов, сваренных аргоно-дуговой сваркой, приведены в работе [8]. [c.87]

Расчетные сопротивления алюминиевых сплавов [c.36]

Таблица 4.5 Расчетные сопротивления швов алюминиевых сплавов

Расчетное сопротивление для сварного шва в стык в конструкциях из алюминиевых сплавов в кг/см . . ..... 1300 i 1600 1000 1100 1500 1500 [c.10]

Как известно, нормативные и расчетные сопротивления обычно принято нормировать одинаковыми при растяжении и сжатии, и если для стали к этому имеются известные основания, то в отношении алюминиевых сплавов возможность такого допущения нуждается в специальной экспериментальной проверке. [c.57]

Для других алюминиевых сплавов значения ф обратно пропорциональны расчетным сопротивлениям. Отношение модуля сдвига к модулю продольной упругости для стали [c.127]

Введем обозначение для соотношения расчетных сопротивлений стали и алюминиевого сплава к, произведем необходимые подстановки и алгебраические преобразования в формуле [c.320]

В табл. 1 приведены минимальные значения отношения расчетных сопротивлений арматуры и жесткой конструкции стержней из стали и алюминиевых сплавов в функции от коэффициента продольного изгиба ср и отношения модулей упругости Опыт проектирования показывает, что для получения ощутимого экономического эффекта необходимо выбирать соотношение расчетных сопротивлений к по крайней мере на 2—3 единицы выше минимальных значений из табл. 1. Если же величину к выбрать близкой к минимальной, большая доля расчетного усилия будет восприниматься арматурой и алюминиевая часть стержня становится ненужной. Например, при отношении расчетных сопротивлений = 4,17, отношении модулей упругости 0,41 и коэффициенте продольного изгиба ср =0,75 в стержне из сплава Д16-Т 96% расчетного усилия передается на арматуру из высокопрочного каната. Если же увеличить гибкость стержня так, чтобы коэффициент продольного изгиба понизился до ср=0,5, то на стальной канат пойдет 71% расчетного усилия, при этом площадь поперечного сечения алюминиевой части стержня оказывается меньше площади стального каната, что практически тоже неосуществимо. [c.321]

Главная ферма-ригель рамы выполняется из термически упрочненного алюминиевого сплава Д16-Т с основным расчетным сопротивлением 2650 кг/см . Высота фермы варьировалась в пределах от 6 до 7,2 м и нз соображений обеспечения достаточ- [c.328]

Расчетные сопротивления Я основного металла различных алюминиевых сплавов, применяемых в строительстве, при сжатии, растяжении, изгибе имеют следующие значения, МПа [c.18]

Расчетные сопротивления заклепочных соединений с заклепками из алюминиевых сплавов, поставленных [c.579]

Расчетные сопротивления для болтовых соединений из алюминиевых сплавов [c.580]

Совпадение расчетных данных с опытной кривой (см. рис. 2.10) хорошее. Таким образом, при сварке стальных деталей даже средних толщин пренебрегать токами шунтирования нельзя. Расчеты показали также, что при сварке магнитного металла величина заметно превышает величину сопротивления постоянному току Rom- Если же дело идет о сварке немагнитного металла (коррозионно-стойкой стали, сплавах титана), то активное сопротивление Rom получается немалое, а токи шунтирования не столь значительны в отличие от токов при сварке таких металлов, как алюминиевые и магниевые сплавы и латуни. Удельное сопротивление мало и сравнительно слабо выражен поверхностный эффект, благодаря которому приходится рассчитывать не Zm. а только активное сопротивление по формуле (2.29), которое мало отличается от того, что определяется по формуле (2.32) или (2.33). [c.185]

Разрушение детали из высокопрочного, относительно малопластичного алюминиевого сплава В95 в состоянии фазового старения произошло при статической нагрузке на 20% ниже расчетной. Место начала разрушения не совпадало с наиболее напряженным в детали по расчету. Разрушение произошло вдоль волокна по сечению, которое соответствовало галтельному переходу, выполненному с малым радиусом в галтельном переходе имелись следы грубой механической зачистки (рис. 30). Кроме того, в сплаве содержалось повышенное количество железа и кремния — элементов, образующих хрупкие интерметал-лидные фазы. Излом имел мелкоямочное, почти сотовое строение. Таким образом, к хрупкому преждевременному разрушению привело сочетание ряда неблагоприятных факторов наличие концентратора в сечении, обладающем пониженным сопротивлением возникновению и развитию разрушения, увеличенная жесткость концентратора из-за малого радиуса и наличия грубых рисок, повышенная чувствительность материала к хрупкому разрушению. [c.50]

Значение коэффициента запаса прочности зависит от многих факторов разброса характеристик прочности, присутствия в материале дефектов, допускаемых техническими условиями, степени схематизации расчетной процедуры и т. д. В соответствии с ГОСТ 14249—80 коэффициенты запаса прочности по временному сопротивлению для сталей = 2,4 тнтановых сплавов = = 3,0 алюминиевых сплавов — 3,5. Для сталей коэффициент запаса прочности по пределу текучести составляет п-,. = 1,5. [c.277]

ТЛБЛИЦА 4. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ, РЕКОМЕНДОВАННЫХ К ПРИМЕНЕНИЮ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ МПа [c.24]

При применении алюминиевых конструкций в помещениях с экс-плуатационой температурой воздуха выше 50 С (51—100 С) расчетные сопротивления сплавов при расчете сечений Умножают на понижающие коэффициенты t, равные 0,85—0,9. Повышенная дефор-мативность сплавов при расчете элементов и соединений несущи к конструкций учитывается введением коэффициентов условий работы Y >0,6...0.9 (табл. 1.8). [c.37]

Решение. По табл. 1.7 определяем расчетное сопротивление алюминиевого сплава фермы / =55МПа, а по табл. 8 прил. П1 — срезу заклепок R,s= 100 МПа и смятию соединяемых элементов / гр==90МПа. Исходя из конструктивных требований по табл. 3.8 назначаем d= = 16 мм, 0=17 MM[c.82]

Наиболее часто для изготовления конструкций применяются алюминиевые сплавы следующих марок алюминиево-марганцовистые АМц алюминиево-магниевые АМг с содержанием 2,5% Mg АМгб с содержанием б% Mg авиаль закаленный и естественно состаренный АВТ с повышенной пластичностью и коррозийной стойкостью более редко применяется дюралюминий Д16 с добавкой Си сплав В92 с добавками Mg и 2п, и некоторые другие. Алюминиевые сплавы хорошо свариваются дуговой сваркой с защитой флюса, а также нейтральных газов аргона и гелия и контактным способом. Исключение представляют сплавы дюралюминия, которые свариваются преимущественно контактны-М и машинами. Многочисленные исследования подтвердили возможность получения соединений с высокими механическими и антикоррозийными свойствами. Для алюминиевых конструкций, пр именяе-мых в строительстве, разработаны методы проектирования и расчеты прочности сварных соединений. В табл. 59 приведена характеристика механических свойств сплавов, наиболее часто применяемых в строительных конструкциях. Величины допускаемых напряжений (расчетных сопротивлений) для основного металла приведены в табл. 60. [c.531]

Расчетные сопротивления алюминиевых сплавов, пред-наз наченных для сварных строительны.х конструкций из алюминиевых сплавов, составляют 67—119% по отношению к р для Ст. 3. Однако расчетные сопротивления швов в стык не превосходят 76% от расчетных сопротивлений швов в стык в стальных конструкциях, сваренных электродами типов Э42 и Э42А и автоматически под слоем флюса в конструкциях из стали марки Ст. 3. [c.11]

Расчетные сопротивления алюминиевых сплавов, пред-наэначбнных для клепаных строительных конструкций из алюминиевых сплавов, составляют 76—138% по отношению к для Ст. 3. Однако расчетные сопротивления заклепочных соединений по срезу составляют 61 —81%, а по смятию 57 — 93% от соответствующих расчетных сопротивлений заклепочных соединений из Ст. 2 закл. в конструкциях из Ст. 3. [c.12]

Расчетные сопротивления Я, МПа, швоб алюминиевых сплавов [c.19]

Расчетное сопротивление для алюминиевых сплавов. устанавливается как произведение нормативного сопротивления, равного условному пределу текучести или 0,7 временного сопротивления при растяжении (в зависимости, от того, какая из этих двух величин оказывается. лмёньшей),, на коэффициент, ,однородности, равный 0,85. Значения расчетных Сопротивлений на растяжение, сжатие и изгиб принимаются для листов, и профилей/из алюминиевых сплавов, не упрочняемых термической обработкой независимо от характера [c.578]

Сварка конструкцйй из алюминиевых сплавов производится. электродуговой ручной, полуавтоматической и автоматической сваркой в защитной среде аргона неплавящимйся вольфрамовыми электродами й с присадочной проволокой, а также полуавтоматической электродуговой сваркой в защитной ореде аргона плавящимися электродами. Листы толщиной, до 3 жж из Сплавов АМц и АМг могут свариваться газовой кислородной сваркой. Допускается также электрическая контактная точечная сварка. Расчетные сопротивления для сварных швов разных видов, образуемых при сварке в [c.579]

Расчетные сопротивления, заклепок из алюмйние- вых сплавов в алюминиевых конструкциях принимаются [c.579]

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Расчетные сопротивления алюминиевых сплавов и их сое ипений, МНа [c.189]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

Опыт эксплуатации- показал, что некоторый процент деталей, изготовленных из высокопрочных материалов — сталей, алюминиевых или титановых сплавов — дает внезапные макрохрупкие поломки при нагрузках, значительно меньших, чем расчетные. Это связано с повышенной чувствительностью высокопрочных сплавов к изменению условий нагружения, а иногда и к физикохимическому воздействию окружающей среды. Таким образом, повышая прочность материала, измеренную на гладких образцах, например повышая временное сопротивление, можно наблюдать в зависимости от условий нагружения и повышение, и понижение (и, в частном случае, неизменность) конструкционной прочности материала. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...