Теплообменники Температурный напор средний

К положительным особенностям аппаратов с дисперсным теплоносителем следует отнести дешевизну, а также простоту производства как твердого компонента, так и всего теплообменника в целом высокую (по сравнению с газовыми теплообменниками) интенсивность теплообмена и компактность возможность ликвидации затрат металла на изготовление поверхности нагрева достижимость высоких температур непрерывность действия даже при смене поверхности нагрева (насадки) и пр. Наряду с этим следует отметить, что теплообменники с промежуточным дисперсным теплоносителем нуждаются в системе транспорта насадки, отсутствующей в обычных теплообменниках. Это, а также снижение среднего температурного напора, дополнительные требования к материалу насадки (термостойкость, износостойкость и др.), борьба с перетечками одной среды в другую и прочие факторы следует учесть при итоговой оценке эффективности теплообменника. [c.367]

Аналитическая оценка среднего температурного напора для теплообменников с перекрестным током и другими более сложными схемами движения приводит к громоздким формулам. Поэтому средний температурный напор для таких схем движения теплоносителей определяют по формуле [c.458]

Благодаря большей величине среднего температурного напора рабочая поверхность при противоточной схеме движения жидкостей и прочих равных условиях будет наименьшей. Поэтому, если причины конструктивного характера не ограничивают выбор схемы движения теплоносителей, то предпочтение надо отдать противоточному теплообменнику по сравнению с прямоточным. [c.459]

Определив Р R для конкретной схемы теплообменника, находят коэффициент ijj по графикам рис. 14.2, а или рис. 14.3, а далее по формуле (14.5) вычисляют средний температурный напор А ер- [c.305]

Сопоставление величин средних температурных напоров по формулам (14.3) и приближенной (14.4) показывает, что для рассматриваемого теплообменника в случае прямотока пользоваться приближенной формулой (14.4) нельзя, так как ошибка велика (сравним 27,5°С и 38,8°С) для противотока результаты по формулам (14.3) и (14.4) одинаковы. [c.307]

Определив Р н R для конкретной схемы теплообменника, находят коэффициент ед< по графику (рис. 34.2), далее по формуле (34.6) вычисляют средний температурный напор А р, [c.431]

Выше уже отмечалось, что противоточная схема является наиболее эффективной по сравнению с другими схемами. Критерием для оценки эффективности служит значение среднего температурного напора (34.4) в противоточной схеме она оказывается больше, чем в прямоточной. Следовательно, поверхность нагрева теплообменника с противоточной схемой движения жидкости будет меньше, чем с прямоточной. Значит, при прочих равных условиях он будет наиболее компактным, а затраты материала на его изготовление наименьшими. Кроме того, при осуществлении противотока можно получить более высокую конечную температуру для нагреваемой жидкости, чем при прямотоке tl может стать даже выше температуры греющей жидкости на выходе, что в прямоточной схеме невозможно. Однако существуют условия, при которых схема противотока теряет свои преимущества перед прямотоком и они обе оказываются равноценными. Вот эти условия значения водяных эквивалентов греющей и нагреваемой жидкостей резко различаются, т. е. либо либо, наоборот, средний температурный напор [c.431]

Рис. 34.2. График определения поправки (Р, R) для вычисления среднего температурного напора по формуле (34.6) (схема теплообменника приведена на рис. 34.3)

Средний температурный напор в прямоточном теплообменнике [c.99]

Средний температурный напор как в прямоточном, так и в противоточном пароводяном теплообменнике [c.99]

Средний температурный напор в прямоточном теплообменнике определяем по формуле (2.66) [c.100]

Задача 2.113. Определить расход нагреваемой воды и средний температурный напор в прямоточном пароводяном теплообменнике, если известны расход нагревающего пара Di = 1 кг/с, давление нагревающего пара /7 = 0,118 МПа, температура нагревающего пара /п=104°С, энтальпия конденсата /, = 436 кДж/кг, температура нагреваемой воды на входе в теплообменник /2=10°С, температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника /2 = 36°С и коэффициент, учитывающий потери теплоты теплообменником в окружающую среду, f/ = 0,98. [c.101]

Сравнение средних температурных напоров показывает, что при одинаковых температурах теплоносителей на входе в аппарат я выходе из него наибольший температурный напор будет в теплообменнике с противотоком, наименьший — с прямотоком, благодаря чему поверхность первого оказывается меньшей, чем второго. [c.246]

Температурный напор вдоль поверхности при прямотоке изменяется сильнее, чем при противотоке. Вместе с тем среднее значение температурного напора при противотоке больше, чем при прямотоке. За счет только этого фактора при противотоке теплообменник получается компактнее [см. уравнение (8-3) ]. Однако если температура хотя бы одной из рабочих жидкостей постоянна, то среднее значение температурного напора независимо от схемы движения оказывается одним и тем, же. Так именно получается при кипении жидкостей и при конденсации паров, либо когда расход одной рабочей i жидкости настолько велик, что ее температура изменяется очень мало. [c.231]

Коэффициент теплопередачи. Передаваемая в теплообменнике тепловая мощность Q пропорциональна среднему коэффициенту теплопередачи к, среднему температурному напору и поверхности теплообмена F [c.163]

Фиг. 2. Номограмма для определения среднего температурного напора а теплообменнике с комбинированной схемой движения теплоносителей.

Средний температурный напор в многоходовых теплообменниках с параллельным движением рабочих жидкостей определяется также графически, для чего используются графики фиг. 3—5, построенные по тем же параметрам Р, R и Числа ходов, совершаемых потоками, указываются двумя цифрами, заключёнными в скобки, например, (1 2) (2 4) и т. д., причём каждая цифра характеризует число ходов, совершаемых одной из рабочих жидкостей. [c.126]

При чётном числе ходов одной из жидкостей, приходящемся на один ход другой, средний температурный напор не зависит от того, находятся ли входные сечения обоих потоков на одном конце поверхности нагрева или на разных. При нечётном же числе средняя температурная разность получается большей, если число противоточных ходов превышает число прямоточных, однако с ростом отношения чисел ходов разница уменьшается. В теплообменниках, представляющих собой последовательное соединение аппаратов, в которых одна жидкость совершает один, а другая несколько ходов, средний температурный напор зависит от того, как выполнено это соединение — по принципу прямотока или противотока. [c.126]

Все приведённые графики для многоходовых теплообменников применимы для вычисления среднего температурного напора независимо от того, какая из жидкостей делает большее или меньшее число ходов при этом следует относить величину Р к теплоотдающей жидкости. [c.126]

Фиг. 3. г рафик для определения среднего температурного напора в теплообменниках (1 2) (1 6). [c.126]

Фиг. 4. График для определения среднего температурного напора в теплообменнике (1 3),

Фиг. 9. График для определения среднего температурного напора в теплообменнике при двухходовом перекрестном движении теплоносителей (противоточное включение ходов).

Из семи режимных характеристик — количества передаваемого тепла, двух расходов и четырёх крайних теплосодержаний или температур— должны быть заданы пять. По уравнениям (1) определяются две недостающие характеристики. После этого выбирается примерная конструктивная форма теплообменника, подсчитываются средние скорости теплоносителей и средние температуры, определяющие коэфициенты теплоотдачи. По этим данным находятся компоненты среднего коэфициента теплопередачи и самый коэфициент. По крайним температурам теплоносителей вычисляется средний температурный напор. Наличие всех перечисленных данных достаточно для определения по уравнению (2) потребной поверхности нагрева и установления окончательного конструктивного оформления теплообменника. [c.130]

Рассмотрим сначала теплообмен, не осложненный массообменом, в теплообменнике любого типа (поверхностном или контактном) независимо от его конструктивных особенностей, схемы движения газа и жидкости (прямоток, противоток, перекрестный или смешанный ток). Будем считать постоянными расходы, начальные температуры и давления газа и жидкости, а также их теплоемкости. Представим ряд теплообменников с различной поверхностью контакта, в которых коэффициент теплообмена а является одинаковым. Построим для этого ряда зависимость средних за весь процесс температур сред от площади поверхности контакта F. Для определенности рассмотрим случай охлаждения жидкости газом. Первым в ряду будет такой (мысленно представленный) теплообменник, в котором / =0. В этом случае, естественно, теплообмена не происходит и температуры газа и жидкости равны их начальным значениям и ж. к. Средний за весь процесс температурный напор, равный в данном случае разности этих температур = — [c.52]

Обозначим поверхность контакта в теплообменнике через Ft, а средний температурный напор — через А/т- [c.54]

Следует пояснить отличия уравнения (2-12) от общеизвестной зависимости для среднего температурного напора At/Ato, полученной на основе графиков локальных температур в прямоточном теплообменнике (рис. 2-2, в) [28] [c.54]

Определение необходимой поверхности нагрева промежуточного теплообменника производится по формуле Н = Q/ KAt), где Q — количество передаваемого тепла, ккал/ч К — коэффициент теплопередачи, ккал/(м -ч- " С) A — средний температурный напор, °С. Последний выбирается но технико-экономическим соображениям. Ориентировочно его следует принимать в пределах 5—10° С. Скорость воды, определяющую сечение теплообменника и коэффициент теплопередачи, целесообразно выбирать в пределах 1—2 м/сек. [c.201]

Средняя разность температур в теплообменнике (температурный напор) зависит от начальных и конечных значений температур теплоносителей и от схемы их движения. Если теплоносители движутся параллельными потоками (прямоток или противото <), то [c.216]

ПИЙ, среднюю температуру потока с большим тепловым эквивалентом принимают равной среднеарифметической, а другого потока — выражают через среднюю температуру первого и температурный напор G,,,. Например, в соответствии с рнс. 19.9, в для третьего случая (г ротивоточпого теплообменника) = [c.252]

Для сложных теплообменников, где число труб больше одной, а жидкости текут непараллельно, средний температурный напор определяют по следующей формуле [c.304]

Рис. 14.3. График определения поправки R) для нычисления среднего температурного напора по формуле (14.5) (а) и схема теплообменника (б) [107]

При расчете теплообменников пользуются теми же формулами, что и в случае неизменных температур, обменивающихся теплом сред вдоль поверхности нагрева. Однако при этом приходится в каждом отдельном случае особо вычислять средний температурный напор At (среднюю разность температур). Для расчета теплообменника, помимо уравнения теплопередачи, используют еще и уравнение теплового баланса, которое для случая, когда не меняется агрегатное состояние теплоноси- [c.200]

Фиг. 6. График для определения среднего температурного напора в теплообменнике при одноходовом перекрестном движении теплоносителей (в каждом теплоносителе поток абсолютно не перемешивается).

Элементарные тепловые потоки на бесконечно малом элементе поверхности dF, вычисленные через разность локальных температур, dQ = a At dF (рис. 2-2, в), или через разность средних температур, dQ = aAtdF (рис. 2-3), естественно равны друг другу. Отсюда можно указать еще локальную связь коэффициентов теплоотдачи а и а а — а At IAt. Как видно из рис. 2-2, в, средний температурный напор At для некоторой поверхности F, как правило, не равен локальному температурному напору At, в прямоточном теплообменнике он всегда больше локального >Д Вследствие этого коэффициент а (при постоянном коэффициенте а в каком-либо теплообменнике с поверхностью Ft) непрерывно меняется вдоль текущей координаты F (рис. 2-2, в) в соответствии с зависимостью а = а At IAt. В то же время средний для всей поверхности Ft коэффициент ос является, естественно, величиной постоянной для данного теплообменника. Таким образом, для конкретного теплообменника с поверхностью Ft коэффициенты а и o могут быть адновременахэ постоянны коэффициент t — как средний для Ft, а а -—вдоль поверхности F при постоянстве параметров гидродинамического режима. В то же время численно коэффициенты а и а могут сильно отличаться друг от друга. [c.55]

Поверхность нагрева теплообменника составляет 35,1 м , средний температурный напор 20 С, а гидравлическое сопротивление 0,915 кПсм . [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...