СОПРЯЖЕНИЯ - СПЛАВ термическое

Одним из распространенных в технике примеров размерной нестабильности, обусловленной развитием фазовых превращений, является рост графитизированных сплавов железа. Периодические нагревы и охлаждения настолько изменяют размеры чугунных отливок, что дальнейшее использование их может оказаться невозможным. Сотни теплосмен, например, могут увеличить объем отливок в два-три раза, и чугун становится таким рыхлым, что режется ножом [303]. Но и в тех случаях, когда увеличение объема невелико, а свойства ухудшаются незначительно, изменение размеров чугунных отливок может вызвать появление напряжений и разрушение сопряженных с ними деталей. Опасность роста возрастает, если на чисто термическое воздействие накладывается влияние агрессивных сред, механических нагрузок и др. В качестве примера приведем иллюстрации роста чугунных отливок до и после термоциклирования (рис. 46 и 47) [314, 345]. [c.130]

Опыты проводились на машине АЕ-5 торцового трения. Исследовалось трение трех образцов испытуемого металла по поверхности диска. Испытывались три сопряженные пары стальные образцы, покрытые сплавом АСМ (94,8—96,2% А1 3,5— 4,5% 8Ь 0,3—0,7% M.g) в паре с диском из стали 45, термически обработанной до твердости 60—65 / с образцы из хромированных и нехромированных поршневых колец двигателя Д-14В в паре с диском из чугуна СЧ 21-40. [c.38]

При сопряжении деталей из легких сплавов со стальными деталями следует учитывать различие величины их коэффициентов линейного расширения. В неподвижных сопряжениях, когда расширение деталей, выполненных из легких сплавов, ограничено стальными деталями, могут возникнуть высокие термические напряжения. В подвижных сочленениях, где охватываемая деталь выполнена из легкого сплава, а охватывающая из стали (цилиндр двигателя внутреннего сгорания с алюминиевым поршнем), следует предусматривать увеличенные зазоры во избежание защемления поршня при повышенных температурах. [c.179]

Высокий коэфициент термического расширения аустенитных чугунов типа никросилал и нирезист позволяет применять эти сплавы для работы в сопряжении с деталями из цветных сплавов. [c.56]

При использовании сталей, склонных к образованию трещин при термической обработке, следует избегать соединений высокой жесткости, например, типа показанных на рис. 56 вварных толстостенных штуцеров в сосудах. При повышенной жесткости сварных соединений, например, в сварных узлах паропроводов из Сг-Мо-У стали при толщине стенки свыше 20—30 мм или сварных штуцерах с непосредственной сваркой труб любой толщины друг с другом, нужно вводить операцию зачистки наружной поверхности швов до плавного сопряжения с основным металлом перед термической обработкой, чтобы исключить эффект концентрации напряжений. Целесообразно в ряде случаев рассматривать вопрос о возможности перехода к высокотемпературной термической обработке (нормализации для перлитных сталей и аустенитизации для аустенитных). Можно также вводить предварительную облицовку кромок, так как в этом случае жесткость сварного соединения заметно меньше и степень повреждения границ зерен око-лошовной зоны при воздействии ТДЦС также снижается. Для высоколегированных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе повышенной жаропрочности целесообразным бывает использование металла, выплавленного по совершенной металлургической технологии, применение мелкозернистого материала и ряд других методов, детально рассмотренных в главах, посвященных соответствующим типам материалов. [c.103]

Штамповка сопряженными жесткими рабочими частями. Данный способ позволяет выполнять как разделителительные, так и формоизменяющие операции. В первом случае на заготовку воздействуют режущие кромки штампа, во втором — поверхности рабочих частей. В принципе процессы разделения и формоизменения материала протекают аналогично соответствующим процессам, происходящим в стационарных штампах. Однако в конструкциях штампов выявляется существенная разница. Рабочие части разделительных штампов могут представлять собой сравнительно тонкие пластины или стальные ленты, поставленные на ребро. Одна из рабочих частей разделительного штампа может быть изготовлена из сравнительно малопрочного материала, например термически необработанной стали, алюминиево-цинкового сплава или твердого дуралюминия. Для рабочих частей формоизменяющих штампов также используют алюминиево-цинковые сплавы и пластмассы. [c.10]

Своеобразие условий работы пары поршневой палец—отверстия бобышек поршня или поршневой палец—отверстие втулки верхней головки шатуна отражается на интенсивности изнашивания, на увеличении зазора между ними. Так, зазор между поршневым пальцем двигателя ЗИЛ-120, изготовленного из стали 15Х, твердостью после термической обработки HR 56—62 и втулкой из оловянистой БрОЦС4-4-25 увеличился на 1000 км пробега в среднем для 36 пар на 0,70 мкм за то же время зазор сопряжения поршневой палец—отверстия бобышек поршня из алюминиевого сплава возрос на 0,28 мкм. Следовательно, скорость износа сопряжения поршневой палец—отверстие втулки верхней головки шатуна двигателя ЗИЛ-120 примерно в 2,4 раза больше, чем сопряжения поршневой палец—отверстия бобышек поршня. [c.179]

Основные типы, конструкции, размеры разверток и технические требования к ним приведены в соответствующих стандартах и нормалях. Машинные развертки изготовляют из инструментальных углеродистых сталей У10А и У12А, легированной стали 9ХС и быстрорежущих сталей Р9 и Р18. Хвостовую часть сварных разверток выполняют из стали 45 корпусы разверток и ножей к ним с напаянными пластинками из твердого сплава — из стали У7, 9XG или 40Х. Твердость разверток после термической обработки режущей части HR 60—64 корпусов, клиньев, корпусов ножей и крепежной части хвостовиков HR 30—45. Пластинки из твердого сплава выбирают по ГОСТ 2209—69 (развертки для сквозных отверстий снабжают пластинками формы 26). Марку твердого сплава выбирают по ГОСТ 3882—67 . Геометрические параметры режущей части разверток определяют по литературе [21, 29, 31]. В месте сопряжения заборной части развертки и ее калибрующей части создается плавный переход длиной /о = 1 1,5 мм с углом в плане фо = 2°. Исполнительные размеры диаметров разверток приведены в табл. 69. [c.138]

Значительным резервом снижения стоимости титана и изделий из него является широкое внедрение методов вторичной металлургии титана. В лабораторных и опытно-промышленных условиях показана возможность переработки титановых отходов электролитическим и термическим рафинированием [84, 91], руднотермической плавкой или хлорированием, переплавкой в слитки и другими методами. В работе [91]. проведена сравнительная технико-экономическая оценка различных способов переработки отходов титановых сплавов с целью выбора наиболее оптимального варианта. Экономию рассчитывали как сумму эффекта, достигаемого при снижения себестоимости различных продуктов производства в результате применения отходов, и экономии капиталовложений в сопряженные отрасли. [c.151]

По тем же соображениям из легкого сплава изготовляют иногда такж балансиры и тому подобные детали многозвенных механизмов привода шпинделя зубодолбежных станков. Материал для камней (ползушек) выбирают с таким расчетом, чтобы коэфициент трения скольжения был по возможности малым, а износостойкость камня меньше, чем сопряженной — обычно более дорогой— детали механизма чаще всего ползушки изготовляют поэтому из бронзы или антифрикционного чугуна. Пальцы и валики шарнирных соединений должны иметь износостойкую поверхность наиболее подходящий для них материал — цементуемая сталь типа 15 или 20Х, если палец работает в паре со сталью или чугуном, и термически улучшаемая сталь типа 45—при работе с бронзой. [c.522]

Кристаллиты с одинаковым химическим составом и 1фисталлической структурой представляют собой фазу. Чистые металлы всеща являются однофазными. В большинстве случаев сплавы состоят из нЬскольких фаз. Различные фазы образуются в процессе охлаждения из расплава или в результате последующей термической обработки вследствие изменения растворимости элементов с изменением температуры. Если решетка металла содержит больше примесных атомов, чем может раствориться при данной температуре, то из такого пересыщенного твердого растюра вьщеляются разной степени дисперсные частицы, называемые фазами вьщелений. Когерентные выделения характеризуются сопряжением их решетки с решеткой основного металла - матрицы. Некогерентные выделения образуют с матрицей межфазные границы. [c.256]

Коррозионное растрескивание и коррозионная усталость. Явление коррозионного растрескивания, связанное с непрерывным одновременным действием растягивающего усилия и коррозионной среды, наблюдается лишь у некоторых материалов, причем обычно у сплавов, подвергавшихся неправильной термической обработке. Коррозионная же усталость, связанная с одновременным действием знакопеременного или пульсирующего напряжения и коррозионной среды, может иметь место почти в любом материале, подверженном коррозии. Иногда считают, что эти два вида сопряженного действия напряжения и коррозионной среды отличаются между собой по характеру получающегося излома, т. е., что коррозионное растрескивание имеет межкристаллитный характер, а разрушение от коррозионной усталости — транскристаллитный. Но это не всегда справедливо в случае магниевых сплавов, а также нержавеющих сталей в концентрированном растворе хлористого магния коррозионное растрескивание преимущественно имеет транскристаллитный характер (хотя в первом случае после некоторых реж11Мов термообработки оно может быть межкристаллитным, а во втором — на небольшой части пути трещины могут следовать по границам зерен). Коррозионная же усталость свинца, по-видимому, имеет межкристаллитный характер. Даже у стали, хотя трещины в ней преимущественно проходят внутри кристаллитов, на небольшом отрезке пути они могут идти по границам зерен это имеет место, если границы зерен находятся на пути развития трещин [1 ]. [c.644]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...