Мартенситностареющие стали

Рис. 48. Влияние дробеструйной обработки с различным диаметром с1 шариков на циклическую прочность мартенситностареющей стали с 18%К)

Результаты испытаний сварных соединений и сопоставление с расчетными кривыми для различных партий образцов приведены на рис. 3. 20 и 3, 21. Сварные соединения из мартенситностареющих сталей разрушались квазихрупко только при низких температурах (см. рис. 3.20). Были испытаны цилиндрические и плоские образцы с дефектом на контакте металла М и Т (К = 1,27). При нормальных темпера турах Т= 293 К в сварных пластинах (см. рис.3.20, б— залитые точки) реализовался вязкий характер разрушения. [c.106]

В книге рассмотрены различные группы наиболее употребительных в машиностроении материалов конструкционных сталей, чугунов, рессорно-пружинных сталей и сплавов, инструментальных, мартенситностареющих сталей, коррозионностойких и жаропрочных сталей и сплавов, новых сталей для химико-термической обработки. [c.4]

При одинаковой прочности а ) для мартенситностареющих сталей характерна более высокая прочность образцов с надрезом (а"), чем для низкоуглеродистых легированных сталей с 0,4% С. [c.98]

Механические свойства мартенситностареющих сталей с раз-. ным уровнем прочности приведены в табл. 26. [c.99]

Разработка мартенситностареющих сталей с их технологическими преимуш,ествами послужили основой для изыскания коррозионностойких сталей со стареющим мартенситом, практически не содержащих углерод. [c.102]

Основные принципы легирования коррозионностойких мартенситностареющих сталей следующие [c.102]

Для мартенситностареющих сталей, содержащих хром, характерен относительно высокий коэффициент деформационного упрочнения. Эго позволяет использовать холодную деформацию, как способ дополнительного повышения прочности состаренного мартенсита [103]. [c.102]

Мартенситностареющие стали целесообразно применять, прежде всего, для изготовления изделий, отдельных у лов и конструкций, от которых требуется высокая удельная прочность в сочетании с высокой эксплуатационной надежностью. Такие требования предъявляются к летательным аппаратам разного типа и назначения. В авиационной промышленности мартенситностареющие етали могут быть применены при изготовлении отдельных деталей самолетов и их двигателей, а в ракетной технике — для создания кор-вусов двигателей, работающих на твердом топливе, сосудов вь со-кого давления. [c.104]

Металлургической промышленностью освоен выпуск мартенситностареющих сталей разного сортамента с прочностью до 190— 210 кгс/мм и коррозионностойких сталей с до 160—170 кгс/мм . [c.105]

Центры водородного растрескивания в сталях образуются на границе фаз (например, Feg или интерметаллических соединений, какие встречаются в мартенситностареющих сталях), выделивших- [c.152]

Проверку предложенных расчетных зависимостей для различных местоположений дефектов в мягких и твердых швах проводили на сварных соединениях, выполненных из сталей и сплавов по реальной технологии. Для удобства ограничивались испытанием цилиндрических сварных образцов (осесимметричная деформация) и образцов, выполненных из пластин с соотношением сторон поперечного сечения S/B = 5 (плоская деформация). Сварку проводили по узкощелевому зазору, что отвечало рассмотренной при ана-лиз( расчетной схеме. Сварные соединения с мягкими швами выполняли из мартенситностареющих сталей ЭП-678 и ЭП-659 и титановьк сплавов типа ПТ-ЗВ. При этом в условиях нормальньгх температур испытаний, несмотря на наличие мягких прослоек и дефектов, образцы показывают высокую пластичность и вязкий характер разрушения. [c.70]

Упрочнение мартенситностареющих сталей достигается после старения в довольно широкой области температур. Причем зависимость изменения предела упругости в изотермических условиях в отличие от других прочностных свойств, носит сложный харак-т<ер. По изменению предела упругости можно четко отметить все три известные стадии упрочнения. Первая стадия характеризуется начальным резким подъемом предел а упругости вследствие офадования сегрегаций из атомов легирующих элементов на дислокациях. В течение второй taдии происходит разупрочнение в результате растворения нестабильных зародышей, а затем достигается максимальное сопротивление малым пластическим деформациям из-за образования большого числа когерентных частиц, создающих наибольшие препятствия пррцессу огибания дислокаций. [c.36]

Оптимальные режимы закалки мартенситностареющих сталей сильно зависят от содержания титана. На стали Н10Х12Д2Т показано, что чем оно выше, тем выше температура закалки при 0,4—0,5%Ti — 870 С, а при 1—1,2%Т1 — 1100 С, но при этом пластичность ниже. - [c.36]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Мартенситностареющие стали с прочностью 190—210 кгс/мм . Наилучшее сочетание прочности, пластичности и вязкости имеют сложнолегированные стали, содержащие 17—19% Ni, 7—9% Со, [c.98]

Параметр вязкости разрушения (Кi ) для мартенситностареющих сталей определялся в большом числе работ. С ростом предела текучести значение / j снижается. Однако при = 180-4-- 200 кгс/мм сталь НГ8К9М5Т имеет значения / i = 240-4-280 Кгс/мм - 2, что намного выше, чем для широко распространенной стали (0,4% С — 1,8% №—Сг—Мо) [табл. 25]. [c.98]

Таким образом, мартенситностареющая сталь Н18К9М5Т в сравнении с, низколегированными углеродистыми сталями экви-98 [c.98]

Мартенситностареющие стали с npoHHO Tiiio, превышающей 210- -220 кгс/мм . Возможны несколько путей достижения на сталях со стареющим мартенситом прочности более 220 кгс/мм. Первый путь— повышение содержания, молибдена и кобальта (по сравнению с их концентрацией в стали Н18К9М5Т). При этом возрастает объемная доля выделении и степень ближнего порядка. Следствием этого является Повышение прочности мартенсита (40]. [c.99]

Б мартенситностареющих сталях, содержащих хром, при старении наряду с выделением интерметаллиднцй фазы может происходить расслоение твердого раствора с образованием зон, обогащенных хромом, когерентно связанных с матрицей размером 10—30 А. Образование таких зон является одной из причин, упрочнения коррозйоннОстойких сталей со стареющим мартенситом [20]. [c.102]

Преимущество ма ртенситностареющйх сталей перед друГими высокопрочными сталями, содержащими углерод, по конструктивным свойствам состоит главным образом в более высоком сопротивлении хрупкому разрушению, в особенности, в более высоком сопротивлении развитию трещины. Это обеспечивает малую чувствительность мартенСитностареющей стали к наличию различных концентраторов напряжений (микротрещины, риски, надрезы, и др.), что обусловливает высокую эксплуатационную надежность и долговечность изделий, изготовленных из этих сталей. Больший размер трещин при данном напряжении, допускаемый в мартенситноЬтареющих сталях, имеет важное значение для контроля в производстве. Увеличивается вероятность обнаружения потенциально опасных дефектов до того, как они приведут к катастрофическому разрушению детали. [c.103]

Мартенситностареющие стали найдут применение в судостроении. W конструкционных материалов, применяемых в этой отрасли промышленности, требуется простой вид упрочняющей о(5работки, хорошая свариваемость в больших сечениях, низкий порог хладноломкости. [c.104]

Низкий порог хладноломкости мартенситностареющих сталей позволяет их рекомендовать для изготовления деталей холодильных аппаратов и установок, а такжё машин и механизмов, работающих при пониженных температурах. [c.105]

В некоторых отрасля )с техники необходимы конструкционные материалы со средним уровнем прочности (80—130 кгс/мм ). Учитывая ряд преимуществ рассматриваемых сталей (в том числе и технологические), можно рекомендовать их для практичес-. кого использования. Стоимость этих сталей будет намного ниже, чем высокопрочных, так как они могут быть легированы меньшим количеством никеля (6—10%) и не содержать кобальт и молибден. Мартенситностареющие стали с таким уровнем прочности можно выплавлять в открытых печах и из шихтовых материалов обычной чистоты. [c.105]

В ближайшие годъ1 можно ожидать освоения промышленной технологии производства мартенситностареющих сталей с прочностью 240—280 кгс/мм и их использования в технике. [c.105]

Мартенситностареющие стали характеризуются высоким сопротивлением хрупкому разрушению и, в особенности, сопротивлению распространению трещины [97]. Так как упрочнение этих сталей при отпуске сопровождаеся уменьшением неоднородных микронапряжений (Аа/а) (рис. 49) представляет интерес оценить роль неоднородных микронапряжений в сопротивлении металла хрупкому разрушению. [c.118]

Энергия разрыва определяет величину вязкости разрушения Шс, которая для аморфного сплава Feso isP составляет 95 МН/мз/2, для сплава Pd8oSi2o — 47,5 МН/м / . Для количественной оценки вязкости разрушения обычно сравнивают значения / i . Однако, поскольку аморфные сплавы, как правило, получаются в виде тонких лент, проведение испытаний с целью непосредственного определения Ки практически невозможно. Вязкость разрушения можно рассчитать, используя результаты испытаний на изгиб образцов с надрезом. По таким оценкам величина Ki для сплавов в системе Pd—Си—Si, оказалась равной 63 МН/м / . Так называемые мартенситностареющие стали, которые из всех применяемых в настоящее время сталей наилучшим образом сочетают в себе высокие прочность и вязкость, имеют Kia всего лишь 9,5—11 МН/мз/2 при прочности 2,0 ГН/м . [c.236]

Рис. 11.6. Зависимость амплитуды деформации Вд oi числа смен знаков деформации до разрушения 2Nf для 18% Ni мартенситностареющей стали (число твердости по Бринелю 300 единиц). Отдельно показаны упругая (/), пластическая (2) и полная (3) деформации задание нагрузки, (Из работы [2], ASTM перепечатано с разрешения.)

Рис. 11.9. Соотношения между пределом прочности и пластичностью разрушения для различных типов сплавов. (Из работы [2], ASTM перепечатано с разрешения.) По оси абсцисс — истинная пластичность разрушения по оси ординат — истинный предел прочности, кфунт/дюйм 1 — обработка Х-аусформинг Н-11 2—18% Ni мартенситностареющая сталь 3 — стали 4 — никелевые сплавы 5 — титановые сплавы 6 — алюминиевые сплавы.

Смотреть страницы где упоминается термин Мартенситностареющие стали : [c.272] [c.275] [c.35] [c.99] [c.106] [c.218] [c.432] [c.432] [c.320] [c.321] [c.321] [c.321] [c.216] [c.219] [c.320] [c.321] [c.321] [c.321] [c.321] [c.321] [c.322] [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...