Коэффициенты вытяжки деталей с фланцем

В табл 48 приведены коэффициенты общей степени вытяжки для геометрически различных деталей, откуда видно, что при одном и том же отношении высоты изделия к его диаметру коэффициенты вытяжки цилиндрических деталей численно различны не только в случае вытяжки деталей С фланцем и без него, но даже для случая вытяжки деталей с различной формой дна. [c.118]

Коэффициенты вытяжки деталей без фланца нельзя применять для расчета вытяжки деталей с широким фланцем и т. п. Обязательным условием является геометрическое подобие деформируемых заготовок, выражаемое отношением SiD. Разным значениям S D соответствуют разные величины допустимой степени деформации и коэффициентов вытяжки, обусловливаемые различной устойчивостью фланца одних и тех же размеров при равной толщине материала. [c.117]

После определения размеров заготовки и ширины ленты производят расчет числа и диаметров вытяжных переходов. Число вытяжных переходов при последовательной вытяжке в надрезанной ленте определяется по допустимой степени деформации, аналогично вытяжке деталей с фланцем, но с коррективами, учитывающими повышенную скорость вытяжки при работе на быстроходных прессах. Для определения допустимой величины первой вытяжки можно пользоваться условными коэффициентами первой вытяжки, предназначенными для расчета вытяжки деталей с фланцем. [c.136]

Наряду с указанными коэффициентами приводим соответствующие им по степени деформации наименьшие значения коэффициентов первой вытяжки деталей с фланцем (табл. 59). [c.136]

Значение коэффициента вытяжки зависит от свойств и состояния штампуемого материала, его абсолютной и относительной толщины (для первой операции вытяжки относительной толщиной является ЮОз/Ь, для последующих операций вытяжки — 1005/ 1) и условий выполнения операции — состояния рабочих поверхностей штампа, наличия смазочного материала, скорости вытяжки и т. п. При вытяжке деталей с фланцем коэффициент первой вытяжки зависит также от относительного диаметра фланца (рис. 5) >ф/йп (й — диаметр вытянутого стакана). [c.234]

Вытяжку глубоких цилиндрических деталей с небольшим фланцем 1,1 1,4 при h/d > 1,0) производят таким же способом, как и вытяжку деталей без фланцев, — путем полной перетяжки фланца в цилиндрическую поверхность изделия. При этом могут быть использованы коэффициенты вытяжки, приведенные в табл. 13. Здесь фланец образуется под прижимом штампа только на последней операции, затем отгибается, калибруется и уже на обрезном штампе обрезается по заданному размеру. Вытяжку глубоких цилиндрических деталей с большим — широким фланцем осуществляют таким образом, что требуемый по размеру фланец образуется уже на первой вытяжной операции из плоской заготовки. При последующих операциях фланец остается неизменным, а деформируется остальная часть заготовки (рис. 97). [c.197]

Коэффициенты вытяжки на последующих операциях для цилиндрических деталей с фланцем (и в надрезанной ленте) [c.198]

Наименьшие величины коэффициента первой вытяжки для цилиндрических деталей с фланцем [c.125]

Если найденный таким образом коэффициент вытяжки к = = О/йг меньше или равен допустимому коэффициенту к за первый переход вытяжки цилиндрического стакана, то первая ступень заданной детали может быть получена за один переход вне зависимости от того, требуется или нет плоский фланец в готовой детали. Если же найденный коэффициент вытяжки окажется больше допустимого для первого перехода вытяжки цилиндрического стакана, то первая ступень изготовляется за несколько переходов (по аналогии с изготовлением цилиндрических деталей или деталей с фланцем, если заданная ступенчатая деталь имеет фланец). [c.179]

Таким образом, коэффициенты вытяжки должны быть различными для деталей различной геометрической формы (прежде всего для цилиндрических деталей с фланцем и без фланца), а также для различной относительней толщины материала. Последнее условие в известной мере должно отражать подобие и давать разграничение относительных радиусов закруглений матрицы и пуансона. [c.120]

При вытяжке в ленте с надрезами или вырезками промежутков процесс вытяжки аналогичен случаю вытяжки из штучных заготовок деталей с фланцем. В данном случае необходимо учесть скорость вытяжки, так как большей частью работа производится на быстроходных прессах. Коэффициенты вытяжки могут быть взяты из табл. 62 и 63. [c.127]

При вытяжке деталей с широким фланцем (рис, И 1,6) обычный коэффициент первой вытяжки т = d D не дает правильного представления об общей степени деформации, так как эта зависимость сохраняется при любой глубине вытяжки из заготовки диаметром D и может быть отнесена к любому промежуточному положению. [c.130]

В технологических расчетах вытяжки деталей с широки.ч фланцем целесообразно пользоваться такими показателями или коэффициентами, которые полностью соответствовали бы осуществляемой степени деформации. [c.130]

В случае вытяжки детали ступенчатой формы за несколько операций (рис, 130, б) их количество и последовательность определяются числом ступеней, если при этом коэффициенты вытяжки на каждой ступени не выходят из пределов, приведенных в табл. 45. Технологические расчеты вытяжки таких деталей основаны на строгом соблюдении правил перераспределения металла, аналогично вытяжке деталей с широким фланцем. [c.155]

Технологические расчеты переходов здесь те же, что и при вытяжке цилиндрических деталей с фланцем, только фланец в данном случае имеет коническую форму. Количество операций определяется коэффициентами вытяжки [c.159]

Примечание. Эти же коэффициенты могут быть применены для конических и сферических деталей с фланцем при вытяжке в штампах без вытяжного ребра. При вытяжке тех же деталей в штампах с вытяжным ребром (буртом) значение коэффициента Аф увеличивается на 10—20%, а область обрывов соответственно возрастает. [c.174]

Если вытяжку в ленте ведут по схеме вытяжки деталей с широким фланцем с одновременным проталкиванием заготовки в матрицу, итоговая (суммарная) степень деформации без межоперационных отжигов может быть очень высокой, предельно допустимые итоговые коэффициенты вытяжки составляют для низкоуглеродистой стали 7,14 для алюминия — 6,25 для латуни Л62 и Л63 — 5,0—3,7. [c.155]

Образующая (контур) детали разбивается на отрезки прямых линий и дуг окружностей, которые кодируются в ЭВМ (определяются координаты граничных точек и точек сопряжений). Вся входная оперативная информация в закодированном виде заносится в карту исходных данных. Укрупненная структурная схема алгоритма для расчета размеров плоской заготовки, числа и размеров переходов вытяжки, разработанная Г. П. Тетериным и В. А. Жарковым, приведена на рис. 13.4. Блоки 2—5 используют для назначения по справочным данным припуска на обрезку деталей с фланцем и без него. Наличие у детали фланца определяется в блоке 5, в блоке 6 проводится расчет диаметра заготовки, в 7 — значения допустимых коэффициентов вытяжки для т-переходов. В блоках 8—16 сначала проверяют возможность вытяжки детали без фланца за один переход и необходимость обрезки припуска если оба условия удовлетворены, то рассчитывают два перехода штамповки. Если вытяжка детали без фланца за один переход невозможна, то в блоках 17—27 рассчитывают число переходов вытяжки и размеры полуфабрикатов. Далее оставляют алгоритмы по выбору прессового оборудования, учитывая, что номинальное усилие пресса должно быть примерно в 2 раза больше усилия деформирования. [c.250]

Значения коэффициентов вытяжки для цилиндрических деталей б 3 фланцев, вытягиваемых в обычных штампах с прижимом [c.847]

Подогрев фланца позволяет установить коэффициенты вытяжки, представленные в табл. 53. Еще большая эффективность может быть получена при вытяжке коробчатых и сложных по форме неосесимметричных полых деталей, где одна операция вытяжки с подогревом заменяет пять—семь операций холодной вытяжки. Такой способ вытяжки используют только [c.233]

Коэффициенты вытяжки цилиндрических деталей без фланца с применением прижима [c.195]

Коэффициент вытяжки при штамповке цилиндрических деталей с широким фланцем для первой операции при d ld до 2,2 и при (s/D) 100 в пределах 2,0—0,3 составляет для стали 10 0,51—0,42. Коэффициенты вытяжки для последуюш,их операций т , Шд,. .., /Па для стали 10 приведены в табл. 15. Для более пластичных металлов следует брать ближайшие меньшие значения коэффициентов вытяжки, а для менее пластичных — ближайшие большие величины. [c.198]

Коэффициенты вытяжки для цилиндрических деталей без фланца, вытягиваемых в обычных штампах с прижимом СП и без подогрева [c.321]

Отсюда следует, что при вытяжке цилиндрических деталей с широким фланцем коэффициенты вытяжки надлежит брать несколько увеличенными по сравнению с указанными в табл. 21. [c.71]

Вытяжка деталей, при которой на первом переходе значение коэффициента вытяжки таково, что делает полное протягивание заготовки через матрицу невозможным, называется вытяжкой детали с широким фланцем. [c.171]

В табл. 60 приведены оптимальные значения коэффициентов вытяжки для цилиндрических деталей без фланца (при вытяжке с прижимом) в зависимости от относительной толщины заготовки и относительного радиуса закругления пуансона и матрицы. [c.120]

При вытяжке цилиндрических деталей с широким фланцем нельзя пользоваться коэффициентами первой вытяжки для деталей без фланца, так как эти коэффициенты действительны лишь в случае полной перетяжки фланца в цилиндрическую поверхность детали. [c.120]

Количество последующих переходов вытяжки определяется необходимостью перетяжки цилиндра диаметром 1 в деталь требуемого диаметра, без изменения наружного размера фланца. Технологические расчеты этих переходов производятся по коэффициентам вытяжки, не связанным с размером фланца, т = Вели- [c.137]

Значение коэффициентов ft для вытяжки цилиндрических деталей с широким фланцем из сталей 08—10 [для (SID) 100 = 0,62,0 [c.174]

ЧИНЫ коэффициента вытяжки за один переход. Следует также избегать глубоких деталей с широким фланцем. Рекомендуется, чтобы высота детали к <2й, а диаметр фланца ) < 3 (рис. 96, б). Часто при изготовлении деталей несимметричной формы экономически выгодна поэлементная вытяжка отдельных частей детали с последующей их сваркой. [c.169]

При одном и там же диаметре вытягиваемого изделия d и одном и том же диаметре заготовки D величина указан1Юго коэф( )ицнента вытяжки одинакова как для детали с фланцем, так и без фланца, в то время как степень деформации при вытяжке детали с фланце.м Э гачительно меньше, чем у детали без фланца. Применять эти коэффициенты для расчета первой вытяжки деталей с фланцем не следует потому, что они действительны лишь при условии полкой вытяжкн фланца в цилиндрическую [юверхность детали, что не осуществляется при вытяжке деталей с фланцем. В крайнем случае при их применении необходимо вводить соответствующие поправки. [c.130]

Вытяжку глубоких цилиндрических деталей с небольшим флан цем (когда с1ф/(1 = 1,1—1,4 при Н/д, > 1,0) производят таким ж способом, как и вытяжку деталей без фланцев, — путем полно перетяжки фланца в цилиндрическую поверхность изделия. Пр] этом могут быть использованы те же коэффициенты вытяжки, приве денные в табл. 21 и 22. Здесь фланец образуется под прижимог штампа только на последней операции, затем он отгибается, кали бруется и уже на обрубном штампе обрезается по заданному размеру Вытяжку глубоких цилиндрических деталей с большим, широки фланцем осуществляют таким образом, что требуемый по размеру фланец образуется уже на перво вытяжной операции из плоско заготовки. При последующих операциях фланец остается неизмен пыы, а деформируется остальная часть заготовки, как показа к схематически на фиг. 118. [c.210]

Вытяжка деталей с широким фланцем. Цилиндрическая деталь с фланцем представляет собой продукт незавершенной вытяжки, когда заготовка не полностью протягивается через матрицу. В тех случаях, когда коэффициент вытяжки, определяемый как отношение диаметра заготовки к диаметру цилиндрической части вытягиваемой детали, меньше или равен допустимому коэффициенту вытяжки на первом переходе изготовления цилиндрического стакана, изготовление детали с фланцем не представляет затруднений. Действительно, в этом случае напряжение оГршах в опасном сечении на протяжении всего процесса вытяжки не достигает величины, способной вызвать разрушение заготовки. Следовательно, процесс вытяжки может быть остановлен в любой промежуточной фазе деформирования и при любом значении диаметра фланца (в пределах d < < D). [c.170]

При сопоставлении формулы (214 ) с формулой (207), которая при Rlr = определяет величину Ор ах на этапе установившегося деформирования, можно заметить, что напряжение Орщах в заключительной фазе деформирования на последующих переходах вытяжки деталей с широким фланцем значительно больше Ортах на этапе установившегося деформирования. В связи с этим для оценки возможности формоизменения, определяемого коэффициентом вытяжки k = d ld , следует пользоваться формулами (214) и (214 ). [c.175]

В табл. 53 приведены предельно допустимые коэффициенты первой вытяжки Шу = 1/0 для цилиндрических деталей с фланцем, которые уменьшаются по мере увеличения размеров ( анца. Постепенное уменьшение коэффициентов первой вытяжки является результатом увеличения размеров фланца и уменьшения отношения (Но. [c.131]

Как правило производится вытяжка деталей с небольшим фланцем. Коэффициенты вытяжки обычно берутся несколько смягченными. Необходимый прижим заготовки создается пружинным или пневматическим буфером, действующим на прижимное кольцо. В полость вытяжной матрицы входит подпружиненный прижим-выталкиватель, снабженный особым отлипателем. [c.441]

Приведенные коэффициенты относятся к сталям 08, ЮГ, 15Г, мягкой латуни. Для менее пластичных металлов коэффициенты следует увеличить на 1,5—2%, для более пластичных—уменьшить на 1,5—2%. Вытяжку цилиндрических деталей с небольшим фланцем — 1,1 - l,4) проводят аналогично вытяжке деталей без фланца, но на последней операции фланец отгибают и калибруют в специальном Ш1ампе. Прн штамповке дета.тей с широким [c.175]

Если Л1ст находится в пределах значений коэффициентов вытяжки, приведенных в табл. 9 для первой вытяжки деталей без фланца с прижимом, то данную ступенчатую деталь можно получить за одну операцию. [c.256]

Вытяжной пуансон при штамповке алюминиевых и магниевых сплавов не должен нагреваться выше 100° С, иначе возможен обрыв заготовки. Температура стенки вытягиваемой детали должна быть для латуни не выше 300° С, а для стали не выше 450° С. Проведенные опыты [44] показывают, что предельные значения коэффициентов вытяжки /Ппред ДЛЯ штзмповки С подогревом фланца при вышеуказанных оптимальных температурах могут быть приняты при вытяжке цилиндрических деталей в два раза меньше, чем при обычной вытяжке. Соответственно отношение предельной высоты к диаметру изделия, т. е. будет составлять 2,0—2,5. При вытяжке квадратных и прямоугольных деталей отношение высоты к стороне квадрата или к наименьшей стороне прямоугольника, т. е. /г,фед/5, может составлять до 3,0—3,2 или в три— шесть раз больше высоты, получаемой при вытяжке в холодном состоянии. Таким образом, операция вытяжки с подогревом цилиндрических деталей может заменить до трех, а прямоугольных — до пяти операций холодной вытяжки. [c.227]

При вытяжке ряда материалов, малопластичных при комнатной температуре, например магниевых и титановых сплавов, необходим нагрев фланца заготовки и охлаждение стенки и дна штампуемой детали. Нагрев осуществляется от матрицы и прижимного кольца, внутри которых заложены трубчатые электронагревательные элементы (ТЭНы), а охлаждение — от пустотелого пуансона, внутри которого протекает вода. Подогрев эффективен также и при вытяжке деталей сложной формы (но с вертикальными стенками) из материалов, обладающих хорошей штампуемостью при комнатной температуре, но тре- бующих, если их штамповать при комнатной температуре, несколько переходов. Между тем, если применить подогрев, многие из таких деталей удастся получить за один переход и, следовательно, отпадет необходимость в изготовлении большого количества сложных по конфигурации и дорогих штампов, ибо подогрев резко улучшает вытяжную способность почти всех материалов. Так, при применении подогре-. ва коэффициент вытяжки при штамповке цилиндрических деталей из алюминия и его сплавов, латуни и низкоуглеродистой стали снижается с 0,5...0,52 до 0,38...0,4. [c.215]

Коэффициенты вытяжкп цилиндрических деталей без фланца в зависимости от относительной толщины заготовки [15, 39] (вытяжка с прижимом) [c.207]

Ниже в табл. 23 приведены наименьшие величины коэффициентов вытяжки при штаи повке цилиндрических деталей с широким фланцем для первой операции, а в табл. 24 — коэффициенты вы- [c.211]

Опыты, проведенные ранее С. Я. Сорокиным и Ю. П. Давыдовым lIOI], а затем в последнее время М. Н. Горбуновым, О. В. Поповым, В. Ф. Катковыми Н. А. Ключаревым [42], показывают, что нродель-лые значениях коэффициентов вытяжки Мпреа Для штамповки с подогревом фланца при вышеуказанных оптимальных температурах могут быть достигнуты при вытяжке цилиндрических деталей в 2 раза меньше, чем при обычной вытяжке. [c.249]

В табл. 45 приведены проверенные мн0 0летнсй практикой и вновь откорректи-],ованные оптимальные значения коэффициентов вытяжки цилиндрических деталей без фланца (при вытяж се с прижи.мом) в зависимости от относительной толщины заготовки для стали глубокой вытяжки (08, ЮГ, 15Г), мягкой латуни и аналогичных им сплавов. Меньшие значения коэффициентов вытяжки соответствуют повышенной величине показателя анизотропии 1,5- 1,7) и большему радиусу закругления на первых операциях, а большие значения — меньшей величине показателя анизотропии 1,0-н 1,2). На рис. 100 представлена усредненная корреляция зависимости коэффициентов (степени) вытяжки цилиндрических деталей от показателя анизотропии и относительной толщины стальных заготовок З/О [202]. [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...