Плато вулканизации

Время и температура вулканизации имеют очень большое, значение для качества резиновой детали. Суш,ествует определенный оптимальный режим вулканизации для каждой резины и типовых групп деталей. Рис. 31, б показывает зависимость предела прочности а , остаточного удлинения 0 и набухания <7 резины от времени вулканизации. Область максимума кривой а = F ( ) называется плато вулканизации. На рис. 31, в видно, что чем выше температура вулканизации, тем уже плато вулканизации, тем выше требования к соблюдению режима вулканизации — точности времени выдержки детали в пресс-форме и температуре. Обычно вулканизацию массивных, медленно прогревающихся деталей производят 62 [c.62]

На данной кривой можно выделить три характерных участка период сохранения текучести / (индукционный период) период вулканизации II (стадия поперечного сшивания) и плато вулканизации III. Из характера изменения свойств резиновой смеси на каждом участке идеализированной кривой вытекают требования, которыми должен руководствоваться технолог-резинщик при определении качественного и количественного состава вулканизующей группы индукционный период должен быть такой продолжительности, которая необходима для обработки смеси скорость вулканизации после окончания индукционного периода должна быть максимально большой после завершения процесса структурирования вулканизаты должны сохранять неизменными основные показатели при продолжительном воздействии температуры вулканизации. [c.24]

Собственно вулканизация. Период, когда в течение определенного времени (30—75 мин) давление и температура остаются постоянными. Длительность вулканизации должна быть не менее времени начала плато вулканизации и заканчиваться, не достигая конца плато вулканизации. Практически плато вулканизации значительно больше, чем время вулканизации. [c.225]

Широкое применение каптакса в отечественной и зарубежной кабельной промышленности объясняется его способностью создавать резиновые смеси с широким плато вулканизации. Кроме того, вулканизаты, содержащие каптакс, обладают наилучшим сопротивлением тепловому и световому старению. [c.188]

Обладает хорошим плато вулканизации. Придает вулканизатам стойкость против старения и сообщает им высокое электрическое сопротивление. Применяется в кабельных изоляционных резиновых смесях, предназначенных для АНВ [c.193]

С повышением температуры вулканизации деструктивные явления ускоряются, и прочность в оптимуме падает. Представление о деструкции как основной причине реверсии (снижения прочности после оптимума и плато вулканизации) получили широкое распространение [220]. Помимо деструкции причиной реверсии могут явиться также ориентационные явления. Так, НК в отличие от СКБ не только подвержен окислительной деструкции, но и способен, как полимер регулярного строения, кристаллизоваться при растяжении [2, 24]. Известно также [388], что в оптимуме при изменении количества вулканизующего агента можно существенно менять густоту пространственной сетки, переходя от мягких вулканизатов к жестким полуэбонитам и эбонитам. Зависимость прочности от количества присоединенного агента вулканизации в этом случае также экстремальна, с максимумом. Она характерна для различных режимов деформирования. [c.192]

Кривая зависимости разрушающего напряжения при растяжении от времени вулканизации (рис. 139) называется плато вулканизации. При составлении рецептур резиновых смесей стремятся к тому, чтобы начало плато вулканизации а наступило по возможности скорей, а участок аб был как можно шире, чтобы обеспе-чить равномерную вулканизацию по толщине изоляции или оболочки всех слоев кабелей и проводов, намотанных на барабан. [c.207]

Время термообработки (нагрева) резиновой изоляции и оболочки по всей толщине и длине кабеля будет оптимальным, если не выйдет за пределы плато вулканизации. При этом произойдет полная сшивка молекул каучука поперечными связями. Более длительный [c.207]

Из расчетов и опыта работы известно, что перепад температур возрастает не только от увеличения толщины изоляции или оболочки, но и от абсолютного значения температуры пара, т. е. давления. При толщине слоя более 5 мм перепад температур может достигать 60—80°С. В этом случае необходимо учитывать плато вулканизации, которое сокращается с повыщением температуры. [c.243]

Испытания обечайки проводились в комплекте с опорной платой и корпусом, так как они обеспечивали определенную форму обечайки. В условиях эксперимента их влияние на результат не учитывалось, поскольку модуль упругости материала, из которого изготовлены корпус и опорная плата, на несколько порядков превосходит модуль упругости материала обечайки. Предварительно, перед испытаниями обечайки подвергались циклическим нагрузкам до значений, в два раза превышающих номинальные, с последующей выдержкой в течении 30 мин с номинальной нагрузкой. Это вызвано необходимостью устранения возможных остаточных напряжений в материале после вулканизации. Испытания на статическую жесткость проводили в несколько этапов первичные, по результатам которых были выполнены конструкторско-технологические доработки и контрольные. Ниже приведены результаты контрольных испытаний. [c.65]

На рис. 4.1 представлены нагрузочные характеристики обечайки, рассчитанной под статическую нагрузку 900 Н. Испытания проводили на двух образцах № 28 и № 30. Рабочая точка, соответствующая номинальной нагрузке, должна находиться в середине прямолинейного участка характеристики. Для этой точки смещение опорной платы АН соответствует 5,6 мм. Хотя обечайки одного типа, при высоких нагрузках заметно расхождение в характеристиках, но не более 3-5%. Это незначительное расхождение можно объяснить отклонениями в технологическом процессе при вулканизации обечайки. При малых нагрузках в нижней части характеристик наблюдается отклонение от линейности порядка 2—3%. Возможно, здесь проявляется неоднородность структуры обечайки и ее формы. Обечайки такого типа предназначены для гидроопор силовых агрегатов автомобилей среднего класса. [c.65]

Испытания прочности адгезии материала обечайки с металлическими деталями корпуса и опорной платы. Важным аспектом при разработке гидроопор являлась проблема обеспечения надежной адгезии между металлическими деталями гидроопоры и эластичной обечайкой. Существовавшие до настоящего времени технологические процессы обеспечивали надежную адгезию полимеризованных каучуков с алюминиевыми сплавами. По причине резкого удорожания алюминия возникла задача оптимального подбора состава резиновой смеси для обечайки, соответствующих клеев, давления и температуры в процессе вулканизации, без снижения демпфирующих характеристик, обеспечения надежной адгезии обечайки с деталями гидроопоры из сплавов железа. Проведенные экспериментальные исследования дали ответы на поставленные вопросы. [c.66]

Позволяет Повышать скорость профилирования и увеличивать калибры каландрованных резин, не опасаясь образования воздушных пузырей. Повышая способность резиновых заготовок сохранять приданную форму (каркасность), регенерат улучшает их конфекционные свойства. Резиновые смеси с регенератом обладают хорошей текучестью, легко формуются, имеют более высокую скорость вулканизации, а вулканизаты — широкое плато вулканизации. Регенерат повышает твердость, температуро- и атмо-сферостойкость, но снижает эластичность, прочность при растяжении, износостойкость и динамическую выносливость при высоких частотах деформаций. [c.13]

Обозначения А —увеличение до максимума, затем уменьшение Б —непрерывное увеличение В— небольшое увеличение Г —непрерывное уменьшение Д —увеличение до плато вулканизац ш Е —небольшое уменьшение Ж —уме ьшение до минимума, затем увеличение 3 —уменьшение до плато вулканизации, [c.24]

Так, на рис. 1.3 приведены кинетические кривые, полученные на реометре фирмы Монсанто для резиновых смесей на основе распространенных каучуков. Как видно из представленных данных, тип полимера оказывает значительное влияние как на стойкость к подвулканизации и скорость вулканизации, так и на степень поперечного сшивания и характер изменений свойств вулка-низатов за плато вулканизации. [c.25]

В производстве протекторных резин важнейшими операциями являются приготовление резиновой смеси, выпуск профилированной протекторной ленты на экструдерах, сборка покрышки, формование и вулканизация. Эффективное использование современного высокопроизводительного оборудования возможно только в том случае, если резиновые смеси обладают определенным комплексом технологических свойств. Особенно высокие требования предъявляются к стойкости к преждевременной вулканизации, величине плато вулканизации, шпри-цуемости, каркасности и конфекционной клейкости резиновой смеси. [c.50]

При разработке рецептур резин на основе каучуков общего назначения после определения полимерной основы необходимо рассмотреть вопрос о возможности применения регенерата. Введение данного продукта приводит к существенному снижению стоимости и оказывает положительное влияние на большинство технологических свойств резиновых смесей (текучесть, шприцуемость, плато вулканизации, каркасность). Однако, особенно при введении больших количеств, уменьшаются эластичность, прочность при растяжении, износостойкость и усталостная прочность. Для разрабатываемой резины можно рекомендовать применение регенерата, но для уменьшения его отрицательного влияния на физико-механические свойства необходимо использовать только высококачественные марки, полученные из протекторов изношенных покрышек термомеханическим методом или методом диспергирования (марки РПТ или РПД), в количестве не более 10—15 ч. (масс.). [c.51]

Кинетика изменения свойств резиновых смесей при вулканизации зависит от типа и содержания ускорителя (ускорителей) вулканизации. Приняв в качестве критерия качества такие требования к разрабатываемой смеси, как высокая стойкость к преждевременной вулканизации и наличие широкого плато вулканизации, по данным табл. 1.7 можно установить, что только ускорители класса сульфенамидов отвечают указанным требованиям. Из выпускаемых отечественной промышленностью двух ускорителей этого класса сульфенамида М и сульфенамида Ц — предпочтение следует отдать последнему из-за более низкой оптовой цены. При выборе оптимальной концентрации ускорителя не следует превышать уровня 1,5 ч. (масс.), поскольку при более высоком содержании уменьшается динамическая выносливость резин. [c.52]

I — подвулканизация II — недовулканизация III — оптимум (плато) вулканизации IV — перевулканизация А — смесь с быстрым схватыванием В — смесь с замедленным схватыванием С — смесь с реверсией вулканизации [c.163]

Вследствие плохой теплопроводности резиновой смеси скорость вулканизации будет уменьшаться с увеличением толщины изоляции и оболочки. Из расчетов и опыта известно, что перепад температур возрастает не только от увеличения толщины изоляции или оболочки, но и от абсолютного значения температуры пара, т. е. давления. При толщине слоя более 5 мм перепад температур может достигать 60—80° С. В этом случае необходимо учитывать длительность плато вулканизации, которое сокращается с повышением температуры. При высоких температурах (более 200° С) длительность плато вулканизации настолько сокращается, что возникает возможность перевулканизации наружных слоев и педовулканиза-ции внутренних. Для уменьшения перепада температур при вулканизации больших толщин давление в трубе АНВ шлангового типа берется несколько меньше — порядка 14—16 кГ/см . Данные, характеризующие работу АНВ шлангового типа, приведены в табл. 24. [c.267]

Окись цинка — порошок кремового цвета — более сильный вулканизующий агент, чем окись магния. Она обеспечивает, как щелочное соединение, нейтрализацию кислоты и служит антистарителем сообщает полихлоропреновым смесям теплостойкость. Окись цинка повышает склонность смесей к скорчингу, но вместе с тем обеспечивает широкое плато вулканизации. Обычная дозировка окиси цинка — 5 весовых частей на 100 весовых частей хлоропренового каучука. [c.125]

Дифенилгуанидин представляет собой порошок светло-серого цвета, с температурой плавления 145—147° С. Плотность его 1,13 г/сл1 . Он не токсичен. По своей активности как органический ускоритель относится к средней группе. Смеси с ДФГ не подвержены скорчингу (подвулканизации). Резиновые смеси с данным ускорителем не имеют широкого плато вулканизации. ДФГ не обладает свойствами антиоксиданта и не предохраняет вулканизаты от теплового и светового старения. [c.186]

В резиновых смесях на основе бутадиен-стирольных каучуков достаточной активностью и широким плато вулканизации обладают ксмбинации ускорителей — тиурама и каптакса. [c.187]

Быстродействующий ускоритель. Особенно полезен в латексах. Сообщает вулканизатам стойкость против старения и смесям — широкое плато вулканизации. Является активато-юм для тиазолов и сульфенамидов. применяется в смесях на основе бутилкаучука, вулканизуемых хи-нондиоксимом, как предохраняющее средство от скорчинга [c.193]

Увеличение нагрева пресс-форм ведет к иеоб.ходимостп увеличения плато вулканизации резин. Для 150 °С плато должно быть в 2 раза больше оптимума вулканизации для 180 "С — даже в 6 раз ( ) [86]. [c.303]

При производстве резиновых изделий вулканизуемость резиновых смесей рассматривается в двух аспектах способность к вулканизации при температурах, характерных для процессов переработки (обычно не более 125 °С) кинетика вулканизации на завершающей стадии производства при переводе сырого изделия в готовый продукт путем нагрева цри температурах теплоносителей 140—200 °С на вулканизационном оборудовании. В первом случае протекание вулканизации нежелательно, поскольку она приводит к потере текучести и способности резиновых смесей к переработке. Поэтому при переработке технологов интересует продолжительность индукционного периода вулканизации, быстрое окончание которого и последующую заметную скорость сшивания молекул каучука называют преждевременной вулканизацией или подвулканизацией (скорчингом, подгоранием смеси). В процессе собственно вулканизации важна характеристика кинетики всего процесса индукционный период, необходимый для формования и прессования изделия в вулканизационных пресс-формах скорость структурирования и продолжительность достижения комплекса оптимальных свойств (оптимума вулканизации), определяющие продолжительность всего процесса период сохранения оптимальных свойств (плато вулканизации) и реверсия, сопровождающаяся ухудшением свойств (перевулканизацией). [c.71]

Показано [458], что с явлением кристаллизации связано двугорбое распределение значений сопротивления разрыву ненаполненного вулканизата из НК, определяемого на разрывных машинах при 100 °С. Это распределение наблюдается вблизи оптимума вулканизации и исчезает в областях недовулканизации или перевулканиза-ции. При длительной вулканизации уменьшается и исчезает число зародышевых кристаллитов, из которых при растяжении начинается дополнительная кристаллизация. Наиболее вероятные значения прочности отвечают минимальным величинам. При некоторой недовулканизации сохраняется большое число кристаллитов (очагов кристаллизации при растяжении) и наиболее часто встречаются высокие значения прочности образцов (происходит кристаллизация при растяжении). В области плато вулканизации разброс показателей прочности велик, и показатели прочности от образца к образцу резко изменяются, группируясь вокруг двух значений — низкого (разрушение без кристаллизации) и высокого (разрушение при кри- [c.192]

Второй период — собственно вулканизация, когда в течение определенного времени (30—75 мин) давление и температура остаются постоянными. Длительность вуканизации должна быть выбрана с учетом плато вулканизации. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...