Пластинки Коэффициенты расчетные

Переходим теперь к расчету круглых пластинок. Эти пластинки мы подобно данному выше построению для двухопорной балки (гл. I, фиг. 9) с равномерно распределенной нагрузкой разбиваем на балочки-полоски, расположенные радиально, связь между которыми учитываем коэффициентом k. Для вывода расчетных уравнений предположим, что —средняя плоскость пластинки, изображенной на фиг. 75. Проведем ось симметрии пластинки 00 и выделим на расстоянии е от средней плоскости две точки т и т, расположенные от оси 00 на расстоянии q и q + Aq. Нормаль в точке т пересечет ось 00 в центре кривизны средней плоскости О. Обозначив прогиб точки т через г будем иметь для этой точки относительную деформацию вдоль касательной к окружности [c.136]

Таким образом, эта схема третьего метода предполагает предварительное знание коэффициента формы образца. Зато отпадает необходимость измерения координат точек и которые входят в общую расчетную формулу (16.2) метода двух точек. Именно в этом состоит выгода данной схемы метода кроме того, намечается перспектива применения его к образцам, форма которых уже значительно отличается от одной из трех простейших форм, например цилиндров и пластинок ограниченных размеров и т. п. Все же выбор этих форм сильно ограничен они должны допускать возможность выделения сердцевины и периферийной области, что далеко не всегда возможно. [c.299]

При проектировании различных тонкостенных конструкций приходится рассматривать возможность местной потери устойчивости их стенок. При этом используются зависимости для плоских пластинок. В данной главе рассмотрены расчетные схемы пластинок, наиболее часто используемые в расчетной практике. Коэффициент Пуассона принимался равным v = 0,3. [c.133]

Т. е. для относительной ширины интерференционной полосы клинообразного многолучевого интерферометра справедливо выражение (24) для плоскопараллельного интерферометра. Другие параметры — эффективное число интерферирующих лучей Ne, коэффициент пропускания 0 и контрастность К — выражаются так же, как и для случая плоскопараллельного интерферометра соответственно формулами (25), (30) и (32) Таким образом, для клинообразного многолучевого интерферометра можно использовать основные расчетные зависимости многолучевой интерференции в плоскопараллельных пластинках. [c.33]

Несмотря на общность постановки задачи, конечные формулы имеют вид, позволяющий применять их в расчетной практике. К работе прилагаются таблицы коэффициентов, которые облегчают вычисление напряжений и прогибов пластинки для ряда частных случаев. В несколько иной и менее общей постановке аналогичная задача рассматривалась в работах [12], [13]. Известны также исследования влияния выдавки на прочность и жесткость круглой пластины для двух частных случаев осесимметрической нагрузки [2], [3], [13]. При некоторых упрощающих допущениях относительно ребра выдавки ставилась такая общая задача об упругом равновесии произвольно загруженной пластины с выдавкой любой формы, для которой граничные условия на контуре выдавки были были выражены при помощи аналитических функций комплексного переменного [14], [15]. [c.57]

Рис. 4.7. Зависимость коэффициента прозрачности от угла скольжения звуковой волны для пластинки из плексигласа в воде 1 - экспериментальная кривая 2 4 -расчетные результаты, полученные при различных значениях скорости сдвиговой волны

Значения функций 7 (тх) и коэффициентов постели для различных грунтов приведены в ряде справочников и книг, излагающих расчет балок на упругом основании, теорию пластинок и оболочек. (См., например, расчетно-теоретический том Справочника проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений , Госстройиздат, 1960). [c.431]

Если и можно получить расчетный дебит в предположении, что пласт однороден, то для расчета следует принимать среднее значение коэффициента проницаемости по пласту. [c.98]

Большое практическое значение приведенной расчетной схемы для однородной несжимаемой жидкости состоит в том, что параметры трещиноватого пласта можно определять по индикаторным кривым, построенным на основе промысловых исследований. Из упомянутых параметров наибольшую ценность имеют проницаемость /с и коэффициент р. Из формулы для объемного дебита (V.6) следует, что [c.103]

Для примера приведем расчетные величины таких зон при типичных значениях коэффициента перетока х=0,01 сут и суммарной проводимости 7=500 м /сут, варьируя соотношениями между проводимостями пластов. При 01=02 = 0,5 Ti = T2= =250 м2/сут), считая Oi = oo=0,l, по формулам (2.2.47) и (2.2.50) получим jk i=20 м и д о=250 м, а при 0i=O,2, 02=0,8 Ti = lOO м /сут, Гг=400 м /сут) J i=ll м и Xq=80 м. Как видно, здесь размеры зоны 1 оказались небольшими, а расстояния до зоны О (выравнивания напоров) примерно на порядок их превышают. [c.115]

Для однородно-анизотропного пласта, характеризующегося различными значениями коэффициента фильтрации и kz в горизонтальном (радиальном) и вертикальном направлениях, во всех расчетных зависимостях вертикальные размеры (координаты Z, длина скважины I и ее расстояние до подошвы и кровли пласта) умножаются на величину я = а расчетное значение коэффициента фильтрации k=Yk,k [9, 20]. [c.172]

При оценке получаемых таким образом абсолютных значений следует учитывать обычно проявляющуюся существенную плановую неоднородность покровных отложений, из-за которой локальные значения коэффициента перетока %п могут существенно отличаться от расчетных, получаемых обработкой данных понижений напоров в водоносном пласте. [c.296]

Для оценки пространственно-энергетического распределения поля упругих колебаний в нефтеводонасыщенных пластах с учетом триггерных эффектов моделировалось распространение упругих волн в конкретных геолого-физических условиях их залегания [18]. Построенная математическая модель с использованием имитационного метода Монте-Карло позволяет адекватно вводить в расчетные схемы реальные параметры насыщенного пласта коэффициент проницаемости пористой среды, коэффициент пористости, динамическую вязкость флюида, плотность материала скелета породы и флюида, модуль всестороннего сжатия скелета [c.266]

К энергетическим показателям относятся — удельный расход топлива bQ и предельная кратность нагнетания рабочего тела в пласт /Иегнс к технологическим — текущая (фактическая или расчетная) кратность нагнетания рабочего тела т с, количество дополнительно добытой нефти ДОн и увеличение коэффициента нефтеотдачи за счет применения способа воздействия Лт]. [c.130]

Для расчета бинарной решетки с интенсивностью порядков (5.139) использовал-ся градиентный алгоритм, описанный в главе 2. Рассчитанный бинарный профиль и интенсивности дифракционных порядков решетки (5.139) показаны на рис. 5.526 и 5.52в, соответственно. Энергетическая эффективность решетки на рмс. 5.526 составляет 74,5% при среднеква иратичной ошибке формирования заданной интенсивности порядков (5.139) в 1,6%. На рис. 5.53 приведено расчетное распределение интенсивности, формируемое зонной пластинкой (5.128), (5.102), (5.138) с функцией Ф[ ] на рис. 5.526 , расстатанное при следуют,их параметрах Л = 1,06 мкм, 2ё = 0,5 мм, 2а = 10 мм, 1=4 = = 100 мм, хг = (0,25,0) мм. Рис. 5.53 демонстрирует высокое качество фокусировки однако в центре имеется острый пик интенсивности. Пик интенсивности объясняется ошибкой в расчете функции коэффициент Фурье Со в разложении функции ехр(гФ[ ]) не равен нулю, сор 0,01. [c.366]

ПЭТФ. В работе [56] отмечается также, что коэффициент пропорциональности К уменьшается с возрастанием т. е. с уменьшением емкости Сз. Однако приведенные в работе [56] данные не являются достаточно полными и убедительными нет сопоставления V я экспериментальные значения Р , tg б несколько отличаются от расчетных и т. д. Поэтому возникла необходимость более обстоятельного сопоставления характеристик разрядов со скоростью старения полимерных пленок в воздушном зазоре между стеклянными пластинками. [c.116]

Для примера рассмотрим расчет характеристик разработки нефтяного пласта, вскрытого системой добывающих и нагнетательных скважин. Будем полагать, что рассматриваемый процесс достаточно хорошо описыбается системой уравнений двухфазной фильтрации, а поскольку процесс достаточно интенсивен, не будем учитывать влияние капиллярных сил. Очевидно, учет мелкомасштабных неоднородностей в рамках развитой далее теории должен привести к расчетной модели, в которой фигурируют эффективные проницаемость и пористость, в уравнении переноса должны быть учтены дисперсионные эффекты. Расчетная модель должна позволять находить не только средние характеристики, но и флуктуации, по крайней мере, Коэффициенты вариации искомых величин. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...