Скрепление цилиндров толстостенны

Сдвиг 131, 232, 269, 298 --чистый полостей эллипсоидальных 377—379 Сильфоны — Расчет 36, 37 Скрепление цилиндров толстостенных 420—422 [c.462]

Основное достоинство метода в возможности изучения объемных моделей. Метод был применен для исследования температурных напряжений в толстостенных полых цилиндрах, скрепленных по наружной поверхности с тонкой оболочкой из дюралюминия. Цель экспериментов состояла в изучении концентрации напряжений, возникающей на поверхности скрепления цилиндра с обо-310 [c.310]

Твердотопливные заряды ракетных двигателей обычно представляют собой толстостенные полые цилиндры, скрепленные с оболочкой двигателя. Внутренний контур поперечного сечения заряда имеет звездообразную форму с острыми углами в вершинах звездообразных вырезов. Наружный контур сечения заряда иногда имеет углубления нри наличии каналов вблизи оболочки. Одной из основных нагрузок, действуюш их на заряд, является внутреннее давление, возникающее при горении топлива. Дополнительные нагрузки создаются изменениями температуры. Полная пространственная задача обычно слишком сложна, чтобы ее можно было решить аналитически или даже экспериментально. Но если пренебречь торцевыми эффектами ), то среднюю часть заряда можно рассматривать как находящуюся в условиях плоской деформации, благодаря чему полезные результаты может дать исследование плоских моделей по форме поперечного сечения заряда. [c.327]

Нри резком изменении температуры оболочки двигателя в скрепленном с ней заряде возникают нестационарные температурные напряжения. Как установлено, для толстостенного кругового цилиндра такие температурные напряжения есть монотонные функции времени, достигающие максимальной величины в начальный или конечный момент, когда наступает температурное равновесие [6]. Если это верно и для зарядов со звездообразным [c.327]

Температурные напряжения и деформации в двигателе со скрепленным зарядом. Будем считать, что при температуре напряжения в заряде равны нулю. Определим, какие напряжения и деформации возникнут в заряде, если температура заряда и корпуса двигателя изменится и станет равной t. Для этого опять воспользуемся решением упругой задачи для толстостенного цилиндра. Как и в предыдущем случае, корпус двигателя считаем абсолютно жестким (его размеры изменяются только за счет температурных удлинений). Но в отличие от предыдущего случая силовое удлинение заряда не равно нулю, а определяется разностью температурных удлинений топлива и материала корпуса двигателя [c.379]

Рис. 7. Чертеж модели толстостенного полого цилиндра, скрепленного с жесткой оболочкой, схема нагружения и схема расположения срезов (номера срезов обозначены цифрами

Рис. 17. Картина полос (темный фон, цифрами обозначен порядок полос) для меридионального среза модели толстостенного цилиндра с коническим торцом, наклоненным под углом 45° к наружной поверхности, (а) и эпюры изменения вдоль свободных краев и поверхности скрепления с оболочкой наибольших касательных напряжений т ах (б)

Рис. 18. Картина полос (темный фон, цифрами показан порядок полос) для меридионального среза модели толстостенного цилиндра с торообразным торцом (-/ = Ъ — а = 0,676) (а) и графики изменения наибольших касательных напряжений т ,ах вдоль свободных краев среза и по поверхности скрепления

См. [70]. Рассмотреть равновесие толстостенного цилиндра с внутренним радиусом а и внешним Ь, снабженного двумя неде-формируемыми днищами, жестко скрепленными с ним при г = с, под действием нормального равномерно распределенного внутреннего давления р (рис. 92). [c.230]

ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ТОЛСТОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРАХ, СКРЕПЛЕННЫХ С ОБОЛОЧКОЙ ИЗ ДРУЕОЕО МАТЕРИАЛА [c.121]

Методика расчета многобандажных матриц основывается на теории скрепления толстостенных цилиндров, подвергающихся действию высоких внутренних давлений. Однако имеется ряд принципиальных отличий обоих процессов, в результате [c.164]

Рассмотрим в качестве примера исследование напряжений в толстостенном цилиндре с прямыми торцами, скрепленном по наружной поверхности с жесткой металлической оболочкой, при действии внутреннего давления. Модель имела следующие размеры длина Ь = 150 мм, наружный диаметр 2Ь = 75 мм, внутренний диаметр 2а = 25 мм, ЫЬ = 4, Ь/а = 3 (рис. 7). Ее отливали из эпоксидного материала холодного отверждения указанного выше состава. Толщина стенки модели составляла 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном выше эксперименте. Разборная форма состояла из трех частей, изготовленных из дюралюминия. Наружной стенкой служила тонкая оболочка толщиной к = 0,8 мм, с которой цилиндр из смолы скреплялся в процессе полимеризации. Снизу форма была ограничена днищем, а изнутри полым стержнем. Оболочка изнутри тщательно зачищалась шкуркой и обезжиривалась ацетоном для улучшения адгезии. Днище и полый стержень смазывались внутри формы антнадгезионной силиконовой смазкой. Сразу после заливки форму помещали в ванну с холодной водой и через 4 ч вынимали и продолжали полимеризацию на воздухе. Через 294 [c.294]

Для заряда, скрепленного со стенками камеры и выполненного в форме толстостенного кругового цилиндра, напряжения можно подсчитать с помощью формул Ляме (29), в которых Рвнутр=0, а внешнее давление рвнешн возникает в результате разности температурных удлинений материалов камеры и топлива. Использовав соотнощение (37), получим [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...