О длине камеры смешения эжектора

О длине камеры смешения эжектора [c.326]

Потребную длину камеры можно существенно сократить, если раздробить эжектирующую струю на несколько струй для этого применяют многосопловую конструкцию или специальное секционное сопло (рис. 9.37). С помощью такого эжектора принципиально можно получить выигрыш в реактивной силе, несколько больший указанных выше значений, поскольку в результате уменьшения длины камеры смешения снижаются потери на трение о ее стенки, сильно влияющие на эффективность эжекторной реактивной системы. [c.565]

Проведено сравнение экспериментальных и теоретических зависимостей, в основном Л.1Я критических режимов, как для первой ступени эжектора (при выключенной вто()ой), так и для двухступенчатого эжектора в целом. Показано, что экспериментальные характеристики двухступенчатого эжектора практически полностью совпадают с теоретическими при величине коэффициента восстановления полного давления V = 0,9Э, что свидетельствует об удовлетворительной работе первой ступени, имеющей уменьшенную длину камеры смешения. [c.117]

Зависимости Л=/(/ о), построенные по результатам испытаний эжектора с соплами № 1, 2, 3 и 4 и с камерой смешения длиной = 830 лш ( = Н.зУ показаны на [c.87]

При нроектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сечении потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, падает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

Между тем из экспериментов известно, что длина камеры смешения существенно влияет иа эффективность эжектора. Прн коротко1г камере скоростные и температурные ноля в её выходном сечении обладают значительной неравномерностью, т. е. эффект перераспределения энергии но массе газа используется не нолностью. Кроме того, при этом увеличиваются потери в диффузоре. При излишнем удлинении камеры смешения полное давление смеси и эффективность эжектора падают из-за возрастания потерь на трепне о стенки камеры. [c.327]

Камера смешения может быть цилиндрической или иметь переменную по длине площадь сечения. Форма камеры оказывает заметное влияние на смешение газов. Поэтому, хотя ниже будут рассматриваться в основном эжекторы с цилиндрической смесительной камерой, мы расскажем также о прппцппе расчета эжекторов с камерой переменного сеченпя. [c.495]

Предельным называется максимальный для данного з н а ч е ни я коэффициент эжекции соответствующее противодавление называется предельным и-р о т и в о д а в л е- н и е м. Этот режи м, отвечающий на диаграмме точке В, называется предельным. Механизм наступления предельного режима представляется следующим. По мере увеличения х в некотором сечении входного участка диффузора средняя скорость потока становится сверхзвуковой. Пристеночный дозвуковой слой в этом сечении имеет минимальную поперечную протяженность и не способен передавать возмущение против потока. Поэтому снижение противодавления (р4<р4пр) не влияет на условия в камере смешения и коэффициент эжекции сохраняется постоянньим. Он может быть увеличен только за счет повышения плотности потока, т. е. давления в камере смешения ри. Поэтому на участке ВА харакгеристика p/i= onst параллельна оси о-рдинат. Процесс в ступени эжектора на этом участке характеристики принципиально отличается, как видно из дальнейшего, от процесса на участке СВ вслед за зоной макси- мальной скорости, расположенной в начальном участке горловины диффузора, смешанный поток тормозится в горловине, пересекая сложную систему скачков уплотнения, до дозвуковой скорости во входном сечении (если длина горловины соответствует оптимальной), после чего осуществляется дальнейшее (уже плавное) торможение в расширяющемся участке. Описанная картина иллюстрируется графиком распределения давлений вдоль контура диффузора на рис. 7-29. Если длина горловины меньше той, при которой обеспечивается торможение Потока до дозвуковой скорости, то в расширяющейся Части диффузора поток разгоняется, а затем в системе скачков, переходит в дозвуковой (расширяющаяся [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...