Изгибающий момент вычисление

После подстановки значений i и Сг в уравнение (17.98) можно определить изгибающие моменты по зависимостям (17.52) и (17.53). Эпюры изгибающих моментов, вычисленных при Ь = 3а и ц = 0,3, приведены на рис. 481, г. [c.524]

Для клепаной двутавровой балки, сечение которой изображено на рис. к задаче 4.123, найти коэффициент k, выражающий отношение предельного изгибающего момента, вычисленного по предельному состоянию, к наибольшему изгибающему моменту, вычисленному по допускаемым напряжениям. Ослабление сечения не учитывать. [c.122]

Выясняя граничные условия, он приходит к тем самым определениям, которые ныне являются общепринятыми для пластинок со свободно опертыми и с жестко защемленными краями. Для края, по которому распределены заданные силы, он требует выполнения трех условий (вместо двух, признанных достаточными в наше время). Эти условия сводятся к тому, что поперечная сила, крутящий момент и изгибающий момент (вычисленные из молекулярных сил для каждого элемента длины края) должны уравновешивать соответствующие величины для внешних сил, приложенных по краю. Сокращение числа условий с трех до двух было выполнено впоследствии Кирхгофом, физическое же обоснование такого сокращения было дано Кельвином (см. стр. 266). В доказательство применимости своей теории Пуассон исследует изгиб круглой пластинки под нагрузкой, интенсивность которой является функцией одного лишь радиуса. С этой целью Пуассон переписывает уравнение (а) в полярных координатах и дает полное решение задачи. В дальнейшем он применяет это решение к случаю равномерно распределенной нагрузки и дает уравнение для свободно опертых и для защемленных краев. Его внимание привлекает также задача о поперечных колебаниях пластинки, и он решает ее в применении к круглой пластинке, форма прогибов которой обладает центральной симметрией. [c.138]

Подстановка коэффициентов в выражение (i) завершает решение. Прогибы и изгибающие моменты, вычисленные из последнего уравнения, приведены в таблице 34. [c.223]

Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов (вычисление максимального момента в пролете обязательно). Проверить прочность балки, если [а] =1000 кГ/сл1 [c.145]

Таким образом, при разыскании нормальных напряжений в сечении плоского кривого бруса от действия продольной силы и изгибающего момента необходимо потребовать, чтобы нормальные напряжения удовлетворяли уравнениям (17.5). Физический смысл этих уравнений состоит в том, что нормальные напряжения в сечении бруса должны проводиться к продольной силе и изгибающему моменту, вычисленным для этого сечения, и не должны давать момента относительно оси у. [c.519]

Представим себе теперь фиктивную балку, загруженную сплошной нагрузкой (/ф в виде эпюры изгибающих моментов действительной балки. В этом случае интенсивность фиктивной нагрузки < ф в каждой точке такой балки может быть измерена ординатой изгибающего момента М действительной балки, т. е. Ф=М. Будем называть такую нагрузку фиктивной. Изгибающий момент, вычисленный от такой нагрузки д , назовем фиктивным изгибающим моментом /Иф, а поперечную силу Оф— фиктивной поперечной силой. Положительную эпюру моментов будем рассматривать как положительную фиктивную нагрузку, направленную вниз. [c.213]

Двойной индекс указывает, что изгибающий момент вычислен для сечения, расположенного левее точки приложения момента М.. Искомая эпюра изобразится наклонной прямой ас. [c.154]

После определения требуемых поперечных сечений приближенным способом производится вторичный расчет пояса с учетом изгибающего момента, вычисленного уточненным путем. При этом пояс рассматривается как многоопорная балка. Точность практических расчетов достаточна при условии рассмотрения пояса в качестве трехпролетной неразрезной балки. [c.380]

Хотя формула (12.10) получена из рассмотрения частного случая косого изгиба балки, однако она является общей формулой для вычисления напряжений при косом изгибе. Следует только помнить, что изгибающие моменты и координаты точек, в которых определяют напряжения, необходимо подставлять в указанную формулу со своими знаками. [c.200]

В сечении D стержня DB (сечении III) изгибающий момент должен быть вычислен от действия сил Р и 2Р. Приняв, например, что для стержня DB положительным будет такой изгибающий момент, который вызывает сжатие верхних волокон, находим, что [c.64]

Хотя величины компонентов внутренних сил в любом сечении стержня обычно легко определить, например из зпюр, однако для практических расчетов полученные зависимости непосредственно использовать нельзя, так как закон распределения напряжений по сечению не известен. Следовательно, задача вычисления напряжений всегда статически неопределима. Например, зная величину изгибающего момента Му в сечении, нельзя найти нормальные напряжения из формул (3.32). Все же, если, пользуясь теми или иными [c.84]

Рассмотрим случай чистого плоского изгиба балки (рис. 235, а). Из шести внутренних силовых факторов, которые могут действовать в ее поперечных сечениях в общем случае изгиба, при чистом изгибе отличен от нуля только изгибающий момент М. Ось балки деформируется в плоскости, совпадающей с силовой (на рис. 235 — в плоскости чертежа). В 17 были указаны условия, необходимые для того, чтобы изгиб был плоским. Настоящий параграф посвятим выводу формулы для вычисления напряжений в любой точке сечения. Пока не будем вводить никаких ограничений в отношении формы и расположения силовой плос- [c.240]

Вычисления проводим по участкам. Выражения для изгибающих моментов и поперечных сил в произвольных сечениях участков имеют следующий вид для I участка (О < д < а) [c.388]

Определив опорные моменты, вычисление реакций, построение эпюр изгибающих моментов и поперечных сил проводят обычным способом. [c.418]

Вычисление полного изгибающего момента осложняется тем, что в данном случае принцип независимости действия сил неприменим. Действительно, полный прогиб w можно рассматривать состоящим из прогиба W, возникающего от действия одной только поперечной нагрузки, и дополнительного прогиба w — w, вызванного силой S. Совершенно очевидно, что, если осевые силы сжимающие, полный прогиб больше прогиба от одной только поперечной нагрузки. [c.518]

Решение. Общий метод определения Л1, и Л в любом сечении тот же самый. Однако здесь необходимо условиться о правиле построения эпюр для вертикальных и наклонных стержней. Принято для всех стержней эпюру М строить на вогнутой стороне стержня (на сжатом волокне), т. е. соблюдать правило, принятое при построении эпюр для горизонтально расположенных стержней. Изгибающий момент в сечении I — /, вычисленный как сумма моментов внешних сил, расположенных по одну сторону от сечения (снизу), =Рг . Если мысленно наложить [c.145]

Полную энергию деформации при совместном действии единичной и внешней сил найдем из 6.7). При этом для вычисления изгибающего момента в произвольном сечении балки будем использовать принцип независимости сил [c.268]

Отложив вычисленные значения изгибающих моментов (положительные вниз, отрицательные вверх), проведем через них квадратную параболу с вершиной в точке Zj = а (здесь касательная к эпюре М должна быть параллельна оси балки). [c.93]

Указание. При вычислении перемещений целесообразно применит способ Верещагина. Балку следует разделить на участки таким образом, чтобы в пределах каждого участка закономерность изменения изгибающих моментов Мр к Мц оставалась одной и той же, а жесткость балк была бы одинаковой. [c.164]

Начало координат выбираем под четвертой силой.Так как эпюра моментов от действия единичной силы симметрична, то знак абсциссы не влияет на знак определяемых моментов. Результаты вычислений изгибающего момента М4 приведены в таблице. [c.182]

Для вычисления прогибов удобно воспользоваться графоаналитическим методом строим эпюры изгибающего момента от нагрузок q и (схема д)) [c.195]

Для вычисления наибольшего изгибающего момента определим сначала изгибающие моменты в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Для этого разложим силы Ri и на вертикальную и горизонтальную составляющие вертикальные составляющие сложим с весами шкивов. Тогда вертикальная нагрузка от первого шкива будет равна [c.240]

Изгибающий момент в поперечном сечении численно равен алгебраической сумме моментов внешних сил и пар, вычисленных относительно нейтральной оси рассматриваемого сечения и действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения. [c.40]

Известно, что некоторые преподаватели успешно применяют построение эпюр моментов по площадям эпюры поперечных сил. Полагаем, что такой прием вполне допустим и несомненно ускоряет построение эпюр. О н более формален, чем непосредственное вычисление изгибающих моментов, а потому мы не возражаем [c.125]

На рис. 6-23, б показаны эпюры нормальных напряжений для сечения, в котором изгибающий момент максимален, и касательных напряжений для стенки балки в сечении на левой опоре. Значения " в крайних точках стенки указаны на эпюре соответствующих вычислений не приводим. [c.126]

Для вычисления ц и Дцэ строим эпюры изгибающих моментов от сил Р и единичной силы (рис. 8-22, б, в) [c.204]

Эпюры изгибающих моментов, используемые при раскрытии статической неопределимости и при вычислении показаны на рис. 13-22, б, а, г. Читателю рекомендуется проверить полученный результат. [c.348]

Определить номер двутавра. Решение. Эпюру изгибающего момента М легко построить без вычислений, как показано на рис. 69. [c.128]

Внутреннип изгибающий момент, вычисленный относительно нейтральной оси поперечного сечения, проходящей через точку 0 , [c.282]

Ряд значений прогибов и изгибающих моментов, вычисленных этим способом, приводится в таблице 28. Мы видим из нее, например, что прогйб весьма узкой полоски шириной а приблизительно в З /г раза больше, чем прогиб квадратной пластинки с такой же стороной а. В то время как поперечное сечение в середине той же полоски воспринимает полностью момент М , приложенный по ее концам, изгибающий момент Му в центре пластинки по мере возрастания отношения bja быстро уменьшается в сравнении с Mg. Это следз ет приписать компенсирующему влиянию краев л = О и х = а, не подвергающихся действию пар. [c.209]

Более подробная разработка этой задачи выполнена Тёльке ). Численные результаты, полученные им для квадратной панели и ja = 0,1 (рис. 129), приводятся в таблице 61, вместе со значениями изгибающих моментов, вычисленными для тех же условий на основе обычной теории. Из таблицы [c.287]

Изгибающий момент в попедачном сечении балки численно равен алгебраической сумме моментов (вычисленных относительно нейт-пальной оси рассматриваемого сечения) внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения. [c.30]

Проверочный расчет на статическую фочность (по эквивалентному моменту). Для этого расчета необх(1Димо вычисление не только крутящего, но и изгибающего момента в опасном сечении нала. Влияние сжимающих и растягивающих сил обычно невелико, н поэтому они в большинстве случаев не уч1[тываются. Так рассчитывают средние наиболее нагруженные участки вала, где посажена шестерня или зубчатое колесо. Расчет проводится в следующем порядке. [c.54]

По вычисленным значениям изгибающих моментов строим кубическую параболу с вершиной при Zj = 2а (касательная к эпюре М в этом Me ie параллельна оси балки). [c.98]

Продольная сила и изгибающий момент в сечении т — п равны Л/ = Р = 30 кН, М = PR = PiRi + а) = 30(8 + 3,56) 10- = = 3,47 кН-м. Остальные расчетные данные, которые необходимы для вычисления напряжений в крайних волокнах этого сечения = = = 36(11,56 - 11,06) = 18 см F = = (3 + 6)8/2 = 36 см г = 16 - 11,06 = 4,94 см х/т = — 1 = 11.06 — 8 = 3,06 см = 16 см, = 8 см. Найдем напряжения в крайних волокнах [c.249]

Определив опорные реакции и построив эпюры поперечной силы Q и изгибающего момента М с указанием их величин в характерных сечениях (рис. 6.12, а, б, в процесс вычислений не приводится), приступаем к определению размеров сечения. Сечение балки треугольной формы является несиммет- [c.63]

По результатам вычислений строим эпюру прогабов (рис. 1.2, г). При этом 1фивизна изогнутой оси балки должна учитывать вид эпюры изгибающих моментов. [c.18]

Для удобства вычисления Дцая) дополним эпюру изгибающих моментов от силы 2Р, как показано на рис. 8-14, г [c.193]

Для вычисления правых частей уравнений трех моментов строим эпюры изгибающих моментов от внешних нагрузок для отдельных однопролетных балочек. Для первого пролета построим эпюру моментов от действия сосредоточенного момента М=40 кН-м и сосредоточенной силы Р = 30 кН (рис. 14.4.4, а, б, в, г). [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...