Потери теплоты от механической неполноты горения

Потери теплоты с провалом и шлаком могут быть записаны аналогичным путем, и полная потеря теплоты от механической неполноты горения топлива, кДж/кг (ккал/кг), составит [c.68]

Потеря теплоты от механической неполноты горения наблюдается только при сжигании твердого топлива и обусловлена наличием в очаговых остатках твердых горючих частиц. Оча- [c.53]

Очаговые остатки покидают топку с провалом, шлаком и уносом. Под провалом, понимают часть очаговых остатков, провалившуюся сквозь зазоры колосникового полотна. Часть очаговых остатков, организованно удаляемых из топки, называют шлаком. Часть очаговых остатков, которая выносится продуктами сгорания за пределы топочной камеры, называют уносом. Потеря теплоты от механической неполноты горения представляет собой сумму потерь теплоты с провалом, шлаком и уносом. [c.54]

Потеря теплоты от механической неполноты горения, т. е. потеря с провалом, шлаком и уносом (в процентах), подсчитывается по формулам [c.54]

Потеря теплоты от механической неполноты горения зависит от вида сжигаемого топлива и его фракционного состава, форсировки колосниковой решетки и топочного объема, способа сжигания топлива и конструкции топки, коэффициента избытка воздуха. При слоевом сжигании топлива потеря 94 зависит также от зольности топлива, а при факельном сжигании — не зависит. Это обусловлено тем, что при факельном сжигании тонко измельченной пыли частицы золы и горючего обособлены, т. е. слипания взвешенных частиц золы и угля в топке практически не происходит. [c.55]

Определяется (только при сжигании твердого топлива) потеря теплоты от механической неполноты горения. Значения потери от механической неполноты горения для различных топок и топлив приведены в табл. 5-1 — 5-4. [c.58]

Расчетный расход топлива вносится во все формулы, по которым подсчитывается суммарный объем продуктов сгорания и количество теплоты. При подсчете удельных объемов продуктов сгорания (см. табл. 3-6) и энтальпий (табл. 3-7) поправка на потерю теплоты от механической неполноты горения не вносится. [c.62]

При сжигании каких топлив появляется потеря теплоты от механической неполноты горения и чем она обусловлена Какие факторы влияют на эту потерю [c.62]

При обработке результатов испытаний топочных устройств при сжигании различных топлив выявлены допустимые удельные нагрузки зеркала горения, сечения топочной камеры и топочного объема. Эксплуатация топки с удельными нагрузками выше допустимых, как правило, приводит к снижению экономичности ее работы. Так, например, сжигание твердого топлива при повышенных удельных нагрузках зеркала горения приводит к увеличению потерь теплоты от механической неполноты горения со шлаком и уносом. [c.73]

Ш Меньшие потери теплоты от механической неполноты горения принимаются при сжигании полуантрацитов и топлив с А" < 1,4. [c.75]

Потеря теплоты от механической неполноты горения (<74) наблюдается только при сжигании твердого топлива и обусловлена наличием в очаговых остатках твердых горючих частиц. Очаговые остатки в основном состоят из золы, содержащейся в топливе, и твердых горючих частиц, не вступивших в процессы газификации и горения. Считается, что твердые горючие частицы представляют собой чистый углерод. [c.44]

Потеря теплоты от механической неполноты горения зависит от вида сжигаемого топлива и его фракционного состава, форсировки колосниковой решетки и топочного объема, способа ежи- [c.44]

Определить (только при сжигании твердого топлива) потерю теплоты от механической неполноты горения. Значения [c.53]

Низшая теплота сгорания рабочей массы топлива Потеря теплоты от механической неполноты горения (94) [c.114]

Содержание горючих Гх в любой из слагающих потерь теплоты от механической неполноты горения связано с его зольностью Ах следующим образом Г1=100— —Лл-100%. Тогда величина каждой из слагающих, кДж/кг или ккал/кг, будет [c.67]

Величина потерь теплоты от механической неполноты горения топлива п ее составляющих зависит от типа топочных устройств, интенсивности их работы — форсировки, рода и сорта топлива и некоторых других факторов. Суммарная потеря теплоты от механической неполноты горения топлива может составлять для слоевых топок от 1—2 до 18%, для камерных топок от 1 до 5%. Их величины определяют во время испытаний котлоагрегата, а для расчетов принимают из [Л. 12 или 13]. [c.68]

Суммарные потери теплоты от механической неполноты горения 4, 9.2 7,7 9,3 7.6 7,1 4,5-5,5 5,3 6,0-6,5 7,0 6,5-9,3 2,0 2,0 [c.177]

Суммарные потери теплоты от механической неполноты горения 4, 13,5/10 5,5/3,0 6,5/4,5 11/5,0 6/3,0 5,5/4,0 8,0/6,5 7,5/5,0 2 2 [c.178]

Задача 2.40. Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава С =49,3% Н = 3,6% Sp = 3,0%> N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 3,0Уо, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха fi..B = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,3, присос воздуха в топочной камере Aot = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты с физической теплотой шлака б 0,5%. [c.55]

Потеря теплоты от химической неполноты горения зависит от соответствия количеств выделяющихся из топлива летучих и подводимого воздуха и их перемешивания. При механических и камерных топках выделение летучих происходит равномерно, и поэтому сгорание их происходит более совершенно, чем в ручных топках с периодической загрузкой топлива. Для последних частая загрузка топлива небольшими порциями дает более равномерное выделение летучих и более полное сгорание их, чем при редких загрузках большого количества топлива. [c.296]

Точность определения потерь теплоты с механической неполнотой горения зависит от погрешностей определения составляющих золового баланса, отбора средних проб шлака, золы, уноса и топлива, а также погрешностей их химического анализа. При оценке погрешностей определения потерь с. механической неполнотой горения следует учитывать, что последнюю можно определить по данным непосредственного взвешивания шлака и золы, выпадающих в топке и газоходах, и определения концентрации уноса в дымовых газах или путем использования обобщенных данных по составляющи.м золового баланса для однотипных котлов. Относительная погрешность непосредственного определения составляющих золового баланса по результатам ряда испытаний ОРГРЭС и других организаций находится в пределах (8—15)%, чему соответствует относительная погрешность опреде.ления потерь теплоты с механической неполнотой горения (20—25) %. [c.371]

Потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива При горении твердого топлива остатки (зола, шлак) могут содержать некоторое количество несгоревших горючих, веществ (в основном углерода). В результате химически связанная энергия топлива частично теряется. [c.364]

Потери теплоты в паровом или водогрейном котле складываются из потерь теплоты с уходящими газами (Рг), потерь от химической неполноты горения ( з), от механической неполноты горения (Р4), от наружного охлаждения (Св), потерь в виде физической теплоты шлака и потерь на охлаждение панелей и балок, не включенных в циркуляционный контур котла [c.51]

Позонный подвод воздуха 82 Потери теплоты 51. 52 ---от механической неполноты горения 54 [c.395]

Опыт эксплуатации и испытаний острого дутья показал, что оно необходимо для снижения химической неполноты горения и количества уноса. Для снижения потери теплоты от механического недожога с уносом необходимо сочетать острое дутье с возвратом уноса. В качестве примера эффективности примене- [c.36]

Задача 2.46. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Л = 13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки АШ с низшей теплотой сгорания = =25 180 кДж/кг, если давление перегретого пара рп.п= =4 МПа, температура перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды /п.э = 100°С, величина непрерывной продувки Р=3%, к. п. д. котлоагрегата брутто т]бр =87%, теоретическая температура горения топлива в топке 0т=2035°с, условный коэффициент загрязнения =0,7, степень черноты топки От =0,468, лучевоспринимающая поверхность нагрева Яд=230 м средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива в интервале температур т—От Уср=15,4 кДж/(кг-К), расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке М=0,45, потери тепла от механической неполноты сгорания 4=4% и потери тепла в окружающую среду 5=0,9%. [c.62]

Эта характеристика представляет собой количество теплоты, выделившейся при сжигании определенного количества топлива в единицу времени и приходящейся на 1 м площади поверхности зеркала горения. Установлено, что чем больше qj , тем больше потеря теплоты от механического недожога вследствие уноса из пределов топки мелких, не успевших сгореть частиц топлива. Значения теплового напряжения зеркала горения зависят от сорта топлива, величины его кусков, содержания золы, конструкции топки й т.д. и изменяются в широких пределах — от 350 до 1100 кВт/м . Очевидно, что чем больше значения iji-, и для заданных размеров топки и одного и того же вида топлива, тем интенсивней (форсированней) протекает работа топки, т.е. больше сжигается топлива в единицу времени и больше вырабатывается теплоты. Однако форсировать топку можно лишь до определенного предела, ибо в противном случае возрастают потери от химической и механической неполноты сгорания топлива и снижается КПД [c.360]

Потеря теплоты 4 от механической неполноты сгорания связана с тем, что частицы твердого топлива не сгорают полностью, а уносятся из топки с дымовыми газами, проваливаются через прорезы колосниковой решетки или удаляются из топки со шлаками. Потери от механической неполноты сгорания зависят от свойств топлива, конструкции топочного устройства и ее конфигурации, а также от тепловой нагрузки зеркала горения. [c.244]

Скапливающийся в золовых мешках унос топлива (его теплота сгорания часто приближается к теплоте сгорания свежего топлива) возвращать в топку с помощью эжектора, работающего от вентилятора среднего или высокого давления [Л. 2]. Возврат уноса целесообразно соединить с системой первичного дутья, которое снижает механические потери с уносом и, создавая завихрения, улучшает перемешивание топливных частиц с воздухом, уменьшает потери от химической неполноты горения. [c.96]

Работу слоевых топок характеризуют видимой плотностью теплового потока зеркала горения дк, видимой объемной плотностью тепловыделения ду, коэффициентом избытка воздуха а, потерями теплоты от химической 7х.н и механической < м.н неполноты сгорания. Допустимые значения и дг при слоевом сжигании различных топлив, а также значения а, х.н и <7м.н могут быть приняты по [1]. [c.132]

Потери теплоты с уходящими газами, от химической и механической неполноты горения зависят от коэффициента избытка воздуха. При этом потеря 92 с ростом коэффициента избытка воздуха увеличивается, а потери от химической и механической неполноты горения (в определенном интервале изменения а) снижаются. Следовательно, существует такой коэффициент избытка воздуха, при котором сумма потерь теплоты с уходящими газами, от химической и механической неполноты горения минимальна. Этот коэффициент избытка воздуха называют оптимальным, т. е. наиболее выгодным. Оптимальный коэффициент избытка воздуха при эксплуатации котельных агрегатов выбирается в результате испытаний. [c.55]

Потеря теплоты от неполноты горения. % химической механической Давление воздуха под ре -шеткой, Па Температура дутьевого воздуха, °С [c.73]

Расчет топочной камеры парогенератора или водогрейного котла выполняется с целью выявления экономичности и надежности ее работы. Экономичность работы топки характеризуется минимальными потерями теплоты от химической и механической неполноты горения при максимальных допустимых удельных нагрузках колосниковой решетки и топочного объема и минимальном коэффициенте избытка воздуха. [c.134]

И =32,0Уо, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рш.ц = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды /п.,= 150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДжДкг К), кпд котлоагрегата (брутто) / р=86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0, = 1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки а, = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания V p = 8,26 кДж/(кг К) в интервале температур в-г-9" , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.60]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

В результате модернизации топки значите. 1ьно повышена надежность ее р аботы, увеличилась иаронроизводителькость котла, повысился его КПД за счет уменьшения потерь теплоты от механической и химической неполноты горения. При эксплуатации топки необходимо соблюдать следующее правило при пуске топки сначала открывать подачу воздуха в сопла 1, а затем пускать питатель топлива. При остановке то гки сначала надо останавливать питзта>1ь топлива и только по е этого прекращать подачу воздуха в сопла. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...