Критерий Нуссельта теплообменный

Результаты исследований по тепло- и массообмену, обработанные в критериальной форме в виде зависимости критериев Нуссельта, теплообменного и диффузионного, от критерия Рейнольдса, представлены на рис. 5. Экспериментальные точки процесса теплообмена со средней ошибкой в 21% можно аппроксимировать формулой [c.195]

Здесь Nu — критерий Нуссельта, характеризующий теплообмен нагревателя с воздухом, Nu = где d — диаметр трубки нагревателя, м X — коэффициент теплопроводности воздуха при температуре, необходимой при проведении испытаний, Вт/(м К). [c.182]

Критерии подобия тепло- и массообмена Nu и Nu — соответственно теплообменный и массообменный критерии Нуссельта Re—критерий Рейнольдса Рг — критерий Прандтля Рг — массообменный критерий Прандтля (критерий Шмидта S = Рг ) Gu—критерий Гухмана (Gu = (Га — TJ/Ta) Gu —модифицированный критерий Гух- [c.25]

В нашем случае (если рассматривать теплообмен между двумя стенками, ограничивающими щель высотой s и заполненную рабочей жидкостью с теплопроводностью Я) критерий Nu представляет собой отношение условного коэффициента теплопроводности as к действительному коэффициенту теплопроводности X, т. е. критерий Нуссельта характеризует увеличение интенсивности теплообмена вследствие конвекции по сравнению с теплопроводностью (в покоящейся среде). [c.64]

Аналогично критерию Нуссельта (Nu = = а1Щ, характеризующему теплообмен на границе фаз, выводится критерий Nu, характеризующий массообмен на границе фаз [c.77]

Критерий Нуссельта характеризует конвективный теплообмен между жидкой средой и поверхностью твердого тела, В теплопередаче он является искомой величиной. [c.299]

Теплообмен при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. Выражения, определяющие коэффициент теплообмена при этих условиях, представляются в виде зависимости между критериями Нуссельта Ын/, Рейнольдса Не/ и Прандтля Рг/ или РГ( 7 [c.199]

Из определения а следует, что коэффициент теплоотдачи и, следовательно, критерий Нуссельта характеризует теплообмен на границе [c.144]

Проанализируем прежде всего формулу (43). С учетом зависимости толщины пограничного слоя от частоты [формула (12)], видно, что для Ь А/2 критерий Нуссельта растет с повышением частоты как /св. Экспериментальные данные по массообмену в звуковом поле при указанных условиях отсутствуют, поэтому обратимся для сопоставления к работе [32], в которой исследован теплообмен в условиях стоячей волны на ультразвуковых частотах. [c.612]

Следует отметить, что при обобщении экспериментальных данных по конвективному теплообмену тел наряду с критерием Нуссельта пользуются также критерием Стентона (51), который называется критерием конвективного переноса теплоты. Этот критерий связан с критерием Нуссельта следующим соотношением [c.242]

Безразмерный комплекс Nu=ad/X, называемый числом Нуссельта (в честь немецкого физика В. Нуссельта) или критерием теплообмена, характеризует теплообмен на границе стенка — жидкость или интенсивность конвективного теплообмена между поверхностью тела и потоком жидкости. [c.112]

Однако данные табл. 3.4 показывают, что с достаточно высокой точностью рост Nu max С повышением давления в аппарате можно объяснить увеличением конвективной составляющей, не используя понятие улучшения качества псевдоожижения и структуры слоя у теплообменной поверхности. Критерий Нуссельта, соответствующий максимальному значению конвективной составляющей, определялся по соотношению (3.10) [76]. При этом относительная величина рассчитанной интенсивности (максимальной) конвективного теплообмена в экспериментально полученном общем Numax хорошо согласуется с данными [76]. Из таблицы также видно, что с ростом давления увеличивается доля конвективной составляющей теплообмена. Следует отметить, что данные табл. 3.4 не согласуются с аналогичным анализом, сделанным в [69] по данным [83], представленным в табл. 3.1. [c.109]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Для длинных круглых труб (//< / > Pe.,J 2) и щелей (//с/, > > Pe i,/70) влиянием на теплообмен участка стабилизации можно пренебречь. Тогда при 4т = onst среднее по всей длине трубы значение критерия Нуссельта будет Nu-, 3,66 для круглой трубы и Nu,K = 7,50 для нлоской щели. [c.189]

Анализ дифференциальных уравнений, описывающих теплообмен при свободной конвекции [Л. 9, 56], дает для жидкостей с числом Рг<1 только один определяющий критерий GrPr2, в но время как для ж идкости с Рг>1 критерий Нуссельта зависит от (GrPr). Это значит, что для жидкометаллических теплоносителей опытные данные должны удовлетворяться общей зависимостью [c.238]

Названные выше исследователи получили несколько иные зависимости для определения коэффициента теплоотдачи в псевдоожиженном слое. Анализ результатов этих исследований показывает, что имеется определенный разнобой даже в зависимости а от скорости газа показатель степени у скорости газа меняется от 0,5 до 0,65. По всей вероятности, причиной этого является как неточность эксперимента, так и влияние характера процесса псевдоожижеиия, обусловленное, как это уже указывалось выше, влиянием на него диаметра аппарата, высоты насадки, свойств ее элементов и газа. В целях обобщения опубликованного материала по теплообмену внутри псевдоожиженного слоя И. М. Федоров произвел сравнение опытных данных названных исследователей. При этом он пренебрег влиянием на а скорости газа и, таким образо.м, обработал эти данные в виде зависимости Nu = /(Ki), причем было принято, что критерий Нуссельта пропорционален критерию Прандтля в степени /з- Федоров получил довольно большие расхождения, дающие основание рекомендовать (только в качестве первого грубого приближения) следующее уравнение [c.345]

Приведенные на рис. 7-32 опытные данные по теплообмену Перкинса и Варсоу-Шмидта 1[Л. 194], В, Л. Лельчука и Б. В. Дедя-кина [Л. 26], Мак-Элигота (Л. 177] дают более сильную зависимость критерия Нуссельта от неизотермичности [c.174]

Влияние двухфазности потока. Влияние двухфазности потока на нагрев дисперсных материалов частично рассматривалось при анализе эффективности нагрева материалов. При исследовании двухфазных плазменных потоков основное внимание уделялось изменению параметров потока при различной загруженности его твердыми частицами. Влияние же степени двухфазности плазменного потока на теплообмен частиц с высокотемпературным газом практически не исследовалось. Существующие данные получены в основном при низких температурах потока, когда отсутствует диссоциация и ионизация газа. Так, в работе [81, с. 208] на основании анализа литературных данных показано, что критерий Нуссельта для частицы, находящейся в двухфазном потоке, при ку = = (0,35 2) 10 и Ке = 70- 300 имеет следующий вид [c.73]

При значении (Gr Рг) < 1 критерий Нуссельта практически остается неизменным и равным 0,5. Следбвательно, теплообмен происходит при помощи теплопроводности (а = 0,5 "кИ). 1 1з анализа величины В и п можно сделать следующий важный для практики вывод в области значений (Gr Рг) от 1-10 до 1 10 показатель степени п = 1/3. Следовательно, в этой области теплообмен не зависит [c.272]

Как видно из фиг. 31, крайние значения критерия Нуссельта для исследованных серповидно-волнообразных воздушных каналов отличаются друг от друга не более 6% поэтому с погрешностью, не превосходящей 3%, можно считать, что средняя ширина воздушных каналов и не влияет на величину теплообмена. Для серповидно-волнообразных каналов при значениях ы = 2,72н--у-4,14 мм, к б =4,73 и /г , =3,73 мм в интервале значений = 1400- -3200 для воздуха результаты исследования по теплообмену можно обобщить зависимостью [c.65]

Большинство известных способов интенсификации теплообмена в каналах приводит к повышению гидравлического сопротивления. При этом для конкретного теплообменного устройства в зависимости от критерия оценки эффективности интенсификации положительный эффект достигается при соблюдении определенного условия между отношениями чисел Нуссельта Nu /Nu и коэффициентов сопротивления для каналов с интенсификацией (Nu, ) и без нее (Nu, ). Так, например, в [ 13] показано, что при интенсификации теппообмена в турбулентном потоке в каналах трубчатого теплообменного аппарата положительный эффект интенсификации, оцениваемый тремя различными критериями, достигается при выполнении степенной зависимости / < (Nu /Nu) . [c.123]

Алгоритмы расчета критериев качества Если при тепловом расчете конденсатора принять следующие допущения 1) коэффициент теплоотдачи при конденсации соответствует зависимости Нуссельта 2) теплообмен и сопротивление при турбулентном течении воды определяются формулой Михеева и зависимостью = 0,184 Re- 3) перегрев пара и переохлаждение конденсата включены в эффективную теплоту конденсации А/г 4) при вычислении среднелогарифмического температурного напора температура в конденсаторе принимается равной температуре насыщения, то алгоритм для расчета критерия качества при оптимизации параметров конденсатора АЭС с теплоносителем N264 (конденсация на внешней поверхности труб) имеет следующий вид. [c.182]

Индекс О в этих формулах означает, что числа Нуссельта и Рэлея вычисляются по характерному размеру нагревателя. Индекс В в аналогичных случаях будет означать, что соответствующие критерии рассчитываются по определяющей длине Лапласа. Бромли также предложил формулу, которая позволяет учесть вклад излучения в теплообмен, однако в случае криогенных жидкостей этот вклад обычно несуществен. [c.208]

При изучении процессов теплооб-змена также широко используют М. Для случаев переноса тепла конвекцией определяющими критериями подобия явл. Нуссельта число Ми = Ы/Х, Прандтля число Рг=х1а, Грасгофа число Gr= gl , а также Рейнольдса число Не, где а — коэфф. теплоотдачи, а — коэфф. температуропроводности, к — коэфф. теплопроводности среды (жидкости, газа), V — кинематич. коэфф. вязкости, Р — коэфф. объёмного расширения, АТ — разность темп-р поверхности тела и среды. Обычно целью М. явл. определение коэфф. теплоотдачи, входящего в критерий Ми, для чего опытами на моделях устанавливают зависимость А и от др. критериев. При этом в случае вынужденной конвекции (напр., теплообмен при движении жидкости в трубе) становится несущественным критерий Ог, а в случае свободной конвекции (теплообмен между телом и покоящейся средой) — критерий Не. Однако к значит, упрощениям процесса М. это не приводит, особенно из-за критерия Рг, являющегося физ. [c.427]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...