Лямэ коэффициент

В то же самое время необходимо отлить кольцо с жестким металлическим вкладышем в центре. Используя предварительно определенную величину коэффициента усадки, решение Лямэ и картину полос около вкладыша, можно определить оптическую постоянную полосы материала по деформациям [см. уравнение (3.37)] в следующем виде [c.338]

F — площадь сечения по центру отверстия, перпендикулярного линии действия силы, и напряжениями от изгибающего момента силы Р на плече, равном расстоянию от расчетной точки до линии действия силы. Расчет напряжений в таких элементах конструкторы ведут обычно по формулам кривого бруса [1], по формулам Кастилиано [2] или по формулам Лямэ [1] с введением коэффициента 2 для напряжений на контуре отверстия в поперечном сечении проушины. [c.169]

Поскольку при этом dz =dx +dy — z w) dq) - то коэффициенты Лямэ равны модулю производной функции 2=2(ш), обратной (11.45) [c.78]

Дайте определение коэффициентов Лямэ. [c.84]

Чему равны коэффициенты Лямэ для цилиндрической системы координат сферической системы координат [c.84]

Пример, С переходом к криволинейной ортогональной системе координат р< с коэффициентами Лямэ дифференциальные выражения, рассмотренные ранее, преобразуются следующим-образом (см. [8], с. 203-211) . [c.88]

Здесь//i, Яг, Яз — коэффициенты Лямэ. [c.116]

Построение сетки в области Е с последующим накоплением и сглаживанием в ее узлах результатов вычислений (коэффициенты Лямэ, температура, напряжения и т. д.). [c.273]

Здесь В — величина потока плоского потенциального течения в полосе D. Коэффициенты Лямэ равны =2 (ш)=/г(ф, ф) Я ==л 2(ф, ф). [c.319]

Р = пй1 — площадь посадочной поверхности в мм -, f — коэффициент трения б и / — диаметр и длина посадочной поверхности в мм. По формуле Лямэ [c.114]

Траверсу крюка рассчитывают на изгиб в центральном сечении, ослабленном отверстием под шейку крюка, а цапфу траверсы проверяют по давлению в щеке подвески. Упорный шарикоподшипник крюка подбирают по статической нагрузке, радиальные подшипники блоков подвески — по коэффициенту работоспособности. Этот коэффициент определяется с учетом коэффициента режима работы по приведенной эквивалентной нагрузке, вычисленной с учетом использования крана по грузоподъемности (см. рис. 1) для механизмов подъема кранов коэффициент безопасности к = 1,2 (см. стр. 42). Щеку подвески, изготовленную из листовой стали, рассчитывают на растяжение по сечению, ослабленному отверстием, и проверяют по формуле Лямэ. [c.293]

Сд и Сд — коэффициенты пропорциональности (безразмерные) по теореме Лямэ [c.104]

Приведем значения коэффициентов Лямэ для наиболее употреби тельных координатных систем [c.4]

Ротор векторного поля А в произвольной системе координат выражают через проекции исходного поля и коэффициенты Лямэ [c.6]

Здесь hi—Уg , — коэффициенты Лямэ, дг д дх Компоненты тензора Рцы при 1=/ или к = 1 всегда тождественно обращаются в нуль. [c.60]

К к Кроме того, в данном параграфе будет использоваться система уравнений для топкого вязкого ударного слоя, с коэффициентами Лямэ П = 1 п г = г,,,. [c.268]

Уравиеппе (9.5) называют уравнением первой квадратичной формы поверхности, а коэффициенты А, и Ai,--коэффициентами первой квадратичной формы или параметрами Лямэ. Коэффициенты Л, и Лг в общем случае являются функциями криволинейных координат а,, а , т. е. [c.233]

Здесь и на рис. 7.6.1 Hi — коэффициент Лямэ, К — кривизна контура тела, Гц — радиус затупления тела, ф — угсл между осью симметрии и касательной к контуру, а — угсл между осью симметрии течения и касательной к ударней волне, А (х) — расстояние по нормали к контуру от контура обтекаемого тела до ударной волны, г = у os ср --кратчайшее расстояние между любой точкой М в области [c.396]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

Величины Н и Яг называются коэффициентами Лямэ системы йриволинейных координат (П.32). Для квадрата [c.77]

При этом целесообразно воспользоваться криволиней-дами ортогональными координатами ф —ф, (жь =111)(xi, 2), порожденными конформным отображением кри-водинецной полосы D на прямолинейную подосу .. Коэффициенты Лямэ систем координат равны H =H ==h, 2=Яф—/i, где/г= , [c.300]

Здесь I — время, х, у координаты естественной системы координат, связанной с новерхностьто обтекаемого тела 1(см. рис. 1, на котором изображена схема течения) /Л = 1 + Хг/, г—коэффициенты Лямэ К — кривизна контура ф, а, = [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...