Слой пограничный при наличии продольного градиента давления

Суш,ествует ряд методов расчета динамического и теплового пограничного слоев при наличии продольных градиентов давления и температуры. При этом, как уже указывалось в гл. IX, решение будет наиболее простым, если известны зависимости типа (9.46), т. е. для теплового пограничного слоя [c.229]

Ламинарный пограничный слой при наличии продольного градиента давления рассчитывается по уравнению [c.65]

Турбулентный пограничный слой в несжимаемой жидкости при наличии продольных градиентов давления рассчитывается по формуле [c.68]

ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ ПРИ НАЛИЧИИ ПРОДОЛЬНОГО ГРАДИЕНТА ДАВЛЕНИЯ. ОТРЫВ ПОГРАНИЧНОГО СЛОЯ [c.127]

Пристеночная турбулентность может быть следствием течения со сдвигом в пограничных слоях, например, при обтекании тел, когда мы имеем неоднородное по длине течение. Турбулентность может быть также следствием течения со сдвигом, однородного по длине, которое имеет место при равномерном движении в трубе или канале постоянного сечения, В этой главе будут рассматриваться пограничные слои, возникающие при движении несжимаемой жидкости вдоль стенок, как при наличии, так п при отсутствии продольного градиента давления [c.243]

Для применения этих методов необходимы, кроме эмпирических соотношений, полученных для простейших случаев течения, дополнительные экспериментальные данные. Поэтому при определении трения и теплообмена в условиях турбулентного пограничного слоя с продольным градиентом давления очень важное значение имеет наличие надежных экспериментальных результатов. В настоящее время опытные данные по турбулентным пограничным слоям с градиентом давления крайне ограничены. Все же интерес к турбулентному течению, как к важной физической задаче, возрастает по мере того, как трудности этой проблемы препятствуют удовлетворительному решению многих важных инженерных вопросов. Многочисленные работы по теории и методам расчета пограничного слоя в потоках с продольным градиентом давления распылены по многим советским и труднодоступным зарубежным изданиям, а выводы и ре- [c.5]

Наличие соотношения (6.35) облегчает исследование пограничного слоя. Следует иметь в виду, что оно справедливо только при постоянной температуре стенки и при отсутствии продольного градиента давления. [c.164]

Для исследования вопроса о влиянии числа М при наличии градиента давления были сняты профили скорости в диффузорной области (рис. 5-28, г) и при конфузорном течении (рис. 5-28,6). Как видно из приведенных кривых, все экспериментальные точки независимо от числа М образуют практически одну кривую. Этот факт еще раз подтверждает сделанный ранее вывод о том, что при дозвуковых скоростях изменение числа М не приводит к заметным изменениям профилей скорости. Следовательно, основным фактором, определяющим течение в пограничном слое сжимаемой жидкости, является продольный градиент давления. [c.266]

Рассмотрим пространственный пограничный слой в несжимаемой жидкости на плоской стенке в общем случае при наличии продольного и поперечного градиентов давления. [c.449]

Кроме этого, следствием локализации областей теплоподвода к газу при достаточно интенсивном нагреве является возникновение заметных градиентов толщины вытеснения пограничного слоя. В этом случае в результате взаимодействия слоя с внешним невязким потоком даже при обтекании плоской поверхности появляется продольный градиент давления, который приводит к изменению поверхностного трения. Поэтому возникает необходимость учета вязко-невязкого взаимодействия и оценки его влияния на параметры пограничного слоя при наличии локальных областей его нагрева. [c.96]

Возвращаясь к общему случаю, отметим, что при наличии продольного градиента давления следует воспользоваться выражением (6.50), в которое входит параметр Л (6.51). Расчете принципе идет тем же путем, но приводит к нелинейному уравнению и существенному усложнению вычислений. Однако главное заключается в том, что, как показал эксперимент, этот метод прил5еним только для расчета пограничного слоя в потоках с нулевым или отрицательным градиентом давления. Это существенное ограничение, так как в практических задачах большой интерес представляет задача о расчете пограничного слоя б за.медляющихся потоках и установлении условий безотрывного обтекания. [c.158]

Рнс. 14-1. Распределение скорости в ламииарном пограничном слое на проницаемой поверхности при наличии продольного градиента давления н различных значениях параметра В. [c.513]

Наличие продольного градиента давления существенно нарушает подобие между процессами трения и теплообмена в пограничное слое. При этом процесс теплообмена обладает значительной консервативностью к продольному градиенту давления, что обнаруживается уже при сопоставлении законов распределения касательных напряжений и плотностей теплового потока по сечению пограничного слоя. Как видно из формул (1-6-14) и (2-5-4), при принятой аппроксимации распределение плотности теплового потока вообще не зависит от продольного градиента давления, в то время как распределение касательных напряжений существенным образогМ зависит от величины /. [c.96]

Наличие даже слабого скачка уплотнения приводит к резкому увеличению давления во внешнем потоке. Рост давления передается навстречу потоку по дозвуковой части пограничного слоя. Линии тока отклоняются от стенки, порождая в сверхзвуковой частя пограничного слоя семейство волн сжатия, которые распространяются во внешний поток и оказывают влияние на форму и интенсишность скачка уплотнения вблизи области взаимодействия. Продольный градиент давления в пограничном слое оказывается значительно меньше, чем во внешнем потоке. Если скачок слабый, то движение в пограничном слое происходит под воздействием небольшого положительного градиента давления и отрыв потока не происходит. С увеличением интенсивности скачка уплотнения во внешнем потоке возрастает градиент давления вблизи стенки и возникает отрыв пограничного слоя. При этом увеличивается отклонение линий тока в сверхзвуковой части течения, благодаря чему поддерживается необходимое распределение давления, соответствующее данной интенсивности скачка уплотнения. В зависимости от условий во внешнем потоке (интенсивности скачка уплотнения, местного числа М, ускоренного или замедленного характера течения) и формы обтекаемого тела возможны два случая. В первом случае поток после отрыва присоединяется снова к стенке. Сразу за скачком уплотнения возникают волны разрежения, как при обтекании внешнего тупого угла. В месте присоединения поток направлен под некоторым углом к стенке, поэтому здесь возникает новый скачок уплотнения, который может вызвать иногда новый отрыв пограничного слоя. Таким образом, могут появиться несколько 22 [c.339]

При определении основного течения в наклонном конвективном пограничном слое важно учесть наличие поперечной составляющей подъемной силы, которая приводит к появлению продольного градиента давления. Течение, таким образом, вызьшается как продольной компонентой подъемной силы, так и продольным градиентом давления, вследствие чего при произвольном угле наклона автомодельное решение уравнений пограничного с]10я отсутствует. В предельном случае горизонтальной ориентации пластины (а = 90°) подъемная сила перпендикулярна слою и течение вызывается только одной причиной — продольным градиентом давлешя В этом случае имеется автомодельное решение (см. [40,41]) для пограничного слоя, структура которого отличается от описываемой формулами [c.222]

При наличии в потоке продольного градиента давления местные условия течения в турбулентном пограничном слое зависят от предыстории развития пограничного слоя вверх по потоку от рассматриваемого сечения. Это обстоятельство затрудняет обобщение опытных данных с разными условиями развития пограничного слоя, точный учет которых не всегда представляется возможным. Необходимо принимать во внимание не только местный градиент давления dp/dx, но и распределение величиньгф/i/x вверх по потоку от измерительного сечения. [c.38]

Численное регнение уравнений (4.1), (2.9) и (2.10) проводилось для течения в сопле с критической линией (вариант № 4). На рис. 2 приведено найденное распределение продольной составляющей скорости в пограничном слое при обтекании теплоизолированной (рис. 2, а) и сильно охлажденной поверхностей = 0.1 (рис. 2 6). Вблизи критической линии профиль скорости имеет максимум, который вызван наличием в пограничном слое отрицательного градиента давления, неуравновегненного центробежными силами. [c.539]

Однако самым примечательным и неожиданным является следующее обстоятельство на продольно обтекаемой плоской пластине указанный эффект отсутствует. Измерения И. Кестина, П. Ф. Медера и Г. Э. Ванга показали, что в области ламинарного пограничного слоя на плоской пластине степень турбулентности не оказывает никакого влияния на местное число Нуссельта. К такому же выводу, пришли А. Эдвардс и Б. Н. ФарберР ]. Эти результаты дают основание предполагать, что турбулентность внепшего течения влияет на местную теплопередачу только при наличии градиента давления. [c.298]

Известно, что при подводе охладителя через пористую поверхность происходит деформация профилей продольной скорости и температуры во внешнем пограничном слое. Профили скорости и температуры становятся менее заполненными, при этом увеличение интенсивности вдува охладителя ведет к более сильной их деформации. Таким образом, наличие поперечного подвода охладителя вызывает снижение градиентов скорости и температуры в пограничном слое на стенке из-за деформадаи профилей и при одновременном возрастании динамической и тепловой толщин пограничного слоя. Это вызывает уменьшение поверхностного трения и теплового потока на пористой стенке. С увеличением интенсивности вдува охладителя это уменьшение будет более сильным. Однако механизм охлаждения пористой стенки различен в зависимости от термодинамического состояния охладителя. Если охладитель газообразный, то температура стенки, соприкасающейся с горячим потоком газа, зависит от расхода охладителя и плавно уменьшается при его увеличении. В случае жидкого охладителя температура горячей поверхности при больших удельных расходах охладителя на единицу поверхности близка к температуре кипения при давлении горячего газа, омывающего пористую стенку. Между газовым потоком и пористой стенкой образуется жидкая пленка, толщина которой зависит от расхода охладителя. По мере умень- [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...