Эпюры напряжений безразмерных

Эпюры напряжений безразмерных 130, 131, 166 [c.219]

На рис. 8 приведена зависимость безразмерного напряжения а = от безразмерной координаты х = хс г при фиксированных значениях безразмерного времени для модели (7). Кривая 1 соответствует значениям а = Р = 0,5 при 1 — 1, кривая 2 — а = 0,1 и /3 = 0,9 при 1 — 0,1. Эпюры напряжения для других рассматриваемых моделей ведут себя аналогично приведенным на рис. 8. [c.716]

На фиг. 98 в безразмерных координатах представлены эпюры напряжений в первом (штрих-пунктирная линия) и втором (штриховая линия) приближениях. Сплошной линией изображены эпюры безразмерных напряжений, полученных точным методом в работе [39]. Как следует из сопоставлений приближенного и точного решений, напряжения, полученные во втором приближении, практически не отличаются от напряжений, определенных точным методом. Различие между напряжениями первого приближения и полученными точным методом тоже не очень значительно. [c.197]

На фиг. 99 в безразмерных координатах представлены эпюры напряжений во втором приближении и эпюры напряжений в пределах упругости. [c.197]

На рис. 9.14 даны в безразмерном ввде эпюры напряжений, возникающих в среднем и внутреннем днищах (здесь а о — радиальное или окружное напряжение в центре, т.е. приг = 0). [c.187]

На рис. 14.11, б представлены эпюры касательных напряжений в безразмерном виде. [c.312]

Определение безразмерных характеристик аэродинамических сил. Метод расчета автоколебаний конденсаторных трубок, основанный на составлении и решении дифференциального уравнения движения, в настоящее время еще не создан. Также не решена задача теоретического расчета аэродинамических сил, вы-зывающих автоколебания трубок, и определения эпюр давления при отрывном обтекании цилиндров в нестационарных условиях. Поэтому пользуются в настоящее время методом расчета напряжений в конденсатор- [c.141]

График зависимости а от х (эпюра безразмерных напряжений а по половине безразмерной высоты сечения) показан на рис. 132. [c.258]

Для построения эпюры полученных напряжении введем безразмерную величину т = Y 1W которая с учетом формулы (14.3) примет вид [c.260]

Рис. 3.3.26. Эпюры безразмерных напряжений и деформаций при плоском напряженном состоянии

Эпюры безразмерных напряжений и деформаций 156 [c.615]

Рис. 5.6. Эпюры безразмерных напряжений [напряжения отнесены к

На рис. 5.6 представлены эпюры безразмерных напряжений при тех же значениях Шх и /Па и при гг/гю = 1,14, т. е. при величине окружной деформации на внутренней поверхности равной 14 %. [c.131]

Рис. 5,8. Эпюры безразмерных напряжений [напряжения отнесены к (2//з) " + + а (о/гю) ]. возникающих при раздаче толстостенного полого шара (лго/г о = 2 /п = 0,1 2 = = 0,2) [88]

Рис. 2.38. Эпюры безразмерных напряжений и деформаций в пластической зоне у вершины трещины при растяжении при плоской деформации

Рис. 2.39. Эпюры безразмерных напряжений и деформаций при плоском

На фиг. 24 для случая — = 0,6 показаны эпюры безразмерных величин, характеризующих радиальные, окружные и эквивалентные напряжения. [c.155]

Ла фиг. 59 в безразмерных координатах представлены построенные по формуле (90) эпюры изменения нормальных напряжений по длине лопатки при различных величинах параметра длины Я. Из этих графиков следует, что величина параметра длины незначительно сказывается на характере эпюр. [c.91]

Фпг. 99. Эпюры безразмерных напряжений во вращающемся равномерно нагретом диске постоянной толщины без центрального отверстия в пределах упругости и при установившейся ползучести. [c.198]

Рис. 13.3. Эпюры безразмерных нормальных напряжений в прямоугольном поперечном сечении изогнутого бруса в уело виях установившейся ползучести при различных значениях показателя степени п

Рис. 13.5. Эпюры безразмерных нормальных напряжений в прямоугольном поперечном сечении изогнутого бруса в условиях установившейся ползучести для различных значений показателя степени п. Сплошные линии — эпюры, построенные по точной формуле (13.6). Штриховые линии — эпюры, построенные по приближенной формуле (13.23)

Рис. 13.10. Эпюры безразмерных касательных напряжений в поперечном сечении скрученного круглого бруса в условиях установившейся ползучести для различных значений показателя степени п

Результаты расчета волн окружных и радиальных напряжений в различные моменты реального времени для изотермического и неизотермического пропессов приведены в виде безразмерных графиков на рис. 20.1 и 20.2 эпюры перемещений показаны на рис. 20.3. Хотя эпюры напряжений и перемещений для изотермического и неизотермического процессов соответствуют различным моментам времени (так как для неизотермичзского процесса все величины надо преобразовывать к реальному времени), результаты указывают на запаздывание неизотермических волн напряжений и заметное уменьшение амплитуды. [c.415]

Рис. Т2.96. Совпадение диаграммы напряжения на участке О — ещах,- (ещах — деформация в крайнем волокне поперечного сечения балки) и эпюры нормальных напряжений в поперечном сечении в безразмерных осях (е/е дх разных уровнях

Рис. 7.3. Эпюры безразмерных радиальных (/) и окружных (2) напряжений, а также параметра Удквиста (3) [85]

На рис. 7.32 представлены безразмерные эпюры меридионального и окружного напряжений и толщины стенки для случая волочения без противонатяжения при а = 14°, fj, = 0,1 и л = 3 и /г = 6. Равенство нулю окружного напряжения определяет максимально возможную степень обжатия трубы. [c.200]

Расчеты полей напряжений, деформаций и перемещений проводились на ЭВМ. В качестве исходных данных вводились безразмерные параметры Vf, Е = EfjGfn, q = GynlGfnT> параметр, характеризующий уровень нагрузки i = или zxidf, а также коэффициенты для решения системы алгебраических уравнений при расчете напряжений в волокнах, соседних с разрушившимся. Исходя из свойств компонентов бороалюминия Е = = 14,74, <7 = 20, TI и Г варьировались в определенных пределах. В результате вычислений строились эпюры осевых перемещений щ(х)1ит vi напряжений Of (z)lap подлине волокон, а также эпюры сдвиговых деформаций [c.78]

Подъемную силу крыла с достаточной в технических расчетах степенью точности можно рассматривать как силу, происходящую от давлений, приложенных к поверхности крыла (составляющая подъемной силы от касательных напряжений пренебрежимо мала). Как показывают опыты, типичная для летных углов атаки картина распределения давления по контуру профиля крыла имеет вид, представленный на фиг. 105,а по нормали к контуфу здесь отложены величины избыточного давления р—р в соответствующих точках контура. На фиг. 105, 6 та же самая эпюра представлена в декартовой системе координат. По оси ординат в этой системе отложено избыточное давление р—разделенное для приведения к безразмерному виду [c.239]

Рис. 14.4. Эпюры безразмерных напряжений в поперечном сечении изогнутой балки для различных значений безразмерного времени t (сплошные линии) и в условиях установиршейся ползучести (штриховая линия)

МПа, относительное остаточное удлинение при разрыве 5 =0,06. Значение параметра соответствует минимуму потенциала (12), минимизация проводилась методом "золотого сечения". При этом значении вычислялись напряжения, как описано выше. Зависимости и безразмерной (отнесенной к Я) полудлины 7 пластической зоны вмятины от степени смятия оС=а2(0) приведены на рис.З. Рисунок подтверждает очевидный факт при стре1ллении глубины вмятины к нулю ((, ) ее длина также стремится к нулю. Эпюры максимального aJ(x) и минимального а2(х) размеров сечения в пределах пластической зоны представлены на рис.4. Зависимости интенсивности напряжений в опасных точках (х=0 у=0,ЛУ2 2 =+Н/2) от степени смятия показаны на рис.5. Видно, что опасные точки [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...