Теоретический выход продуктов сгорания

Теоретический выход продуктов сгорания 1 кг твердого и жидкого топлива (1 м газового топлива), м /кг (м /м ). [c.295]

Тензор скоростей деформации 13 Теоретический выход продуктов сгорания 295 Теплоемкость политропного процесса 146 [c.552]

Таблица 7.1 Теоретический выход продуктов сгорания (по объему)

Безразмерная температура продуктов сгорания на выходе из топки (0т") представляет собой отношение действительной абсолютной температуры на выходе из топки Т/ ) к абсолютной теоретической температуре продуктов сгорания (Га). Под теоретической температурой продуктов сгорания (адиабатной температурой) понимают максимальную температуру при сжигании топлива с расчетным коэффициентом избытка воздуха, которую могли бы иметь продукты сгорания, если бы в топке отсутствовал.теплообмен с экранными поверхностями нагрева [c.136]

Здесь G и Сг — удельный выход продуктов сгорания при теоретически необходимом и при действительном расходе воздуха кг/кг топлива или кг/нм топлива (с теплоемкостями соответственно с° и Сг в кдж/кг-град табл. 7.3). [c.258]

Топливо теоретически должно сгорать при постоянном давлении, однако из-за потерь давление вдоль камеры несколько падает. Горячие газы из камеры сгорания поступают в газовую турбину, где, расширяясь, производят полезную работу, затрачиваемую на,привод компрессора. По выходе из турбины газообразные продукты сгорания попадают в реактивное сопло 5, в котором происходит дальнейшее их расширение и преобразование потенциальной энергии давления в кинетическую давление газа при этом уменьшается до атмосферного, а скорость газа значительно возрастает, в результате чего и создается реактивная тяга. [c.571]

Температуру продуктов сгорания на выходе из топочного устройства находят, имея значение величины критерия Во, найденного по формуле (2-107), коэффициента jW — из формулы-(2-115) и степени черноты топочного устройства От с помощью формулы (2-105) при известной теоретической температуре горения. [c.90]

Здесь через и q обозначены теплоемкости продуктов сгорания топлива при теоретической температуре и температуре на выходе из топки ((, Qj, — суммарное количество тепла, переданного излучением В — расход топлива — объем продуктов сгорания 1 кг топлива а-, — степень черноты топки Я , — лучевоспринимающая поверхность. [c.238]

Теоретическая температура парогазовой смеси на выходе из камеры сгорания может быть определена по формуле, выведенной из уравнения теплового баланса (без учета теплосодержания топлива, диссоциации продуктов сгорания и потерь в окружающую, среду) [c.61]

Хв = о( ,-1 - )/( , 1 0+ ). где gg — относительное количество воздуха, содержащегося в продуктах сгорания заданной КС Lq — теоретическое количество воздуха, необходимого для полного сгорания 1 кг топлива, кг/кг а, j — коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания предыдущей КС — энтальпия топлива на входе в КС (обычно принимается = 0) — энтальпия воздуха на входе в КС (за компрессором) Ад (, — энтальпия сухих продуктов сгорания (при а = 1) при температуре на выходе из КС А— энтальпия воздуха при температуре газов на вы- [c.376]

Теоретический выход компонентов продуктов сгорания [c.296]

Увеличение а при неизменных нагрузке, характеристике топлива и температуре питательной воды несколько повышает температуру продуктов сгорания на выходе из топки за счет увеличения тепловыделения в топке, которое необходимо для сохранения требуемой нагрузки, а также снижения теоретической температуры горения топлива, вследствие чего уменьшается удельное тепловосприятие экранов в топке. [c.492]

При рассмотрении характеристик процесса горения топлива различают калориметрическую, теоретическую и действительную температуру горения. Калориметрическая температура 4ал подсчитывается по низшей теплоте сгорания (на рабочую массу топлива), исходя из адиабатических условий горения (потери тепла камерой сгорания и эндотермические эффекты диссоциации продуктов сгорания равны нулю). Подсчитывая теоретическую температуру теор, в отличие от калориметрической, учитывают диссоциацию продуктов сгорания, выход последних в обоих случаях принимается теоретическим, т. е. при полном окислении топлива без избытка воздуха. [c.256]

Задача 2.46. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью Л = 13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки АШ с низшей теплотой сгорания = =25 180 кДж/кг, если давление перегретого пара рп.п= =4 МПа, температура перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды /п.э = 100°С, величина непрерывной продувки Р=3%, к. п. д. котлоагрегата брутто т]бр =87%, теоретическая температура горения топлива в топке 0т=2035°с, условный коэффициент загрязнения =0,7, степень черноты топки От =0,468, лучевоспринимающая поверхность нагрева Яд=230 м средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива в интервале температур т—От Уср=15,4 кДж/(кг-К), расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке М=0,45, потери тепла от механической неполноты сгорания 4=4% и потери тепла в окружающую среду 5=0,9%. [c.62]

Задача 2.61. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью D=63,9 кг/с, работающего на донецком каменном угле с низшей теплотой сгорания QP =15 294 кДж/кг, если давление насыщенного пара рн.п=11М.Па, давление перегретого пара рп.п=10,1 МПа, температура перегретого пара /п.п=510°С, температура питательной воды/п.в=215° С, к. п. д. котлоагрегата брутто =89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель =9200 кДж/кг, теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания топлива V =4,15 м /кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе=0,04, температура воздуха в котельной /в= = 30° С, потери тепла от механической неполноты сгорания 94=2,5% и потери тепла в окружающую среду 05= = 1%. [c.74]

Задача 2.70. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 5,6 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания =10 636 кДж/кг, если температура топлива при входе в топку =20° С, теплоемкость рабочей массы топлива 6 Р=2,1 кДж/(кг-К), давление перегретого пара рп.п=1Л МПа, температура перегретого пара /п.п=240°С, температура питательной воды /п.в = 104°С, к.п.д. котлоагрегата брутто == =87%, энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер / =3860 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из экономайзера 1 =2050 кДж/кг, теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания топлива У =2,98 м /кг, присос воздуха в газоходе экономайзера Даэ=0,1, температура воздуха в котельной /в = = 30° С, потери тепла от механической неполноты сгорания <74=4,5% и потери тепла в окружающую среду 95=1 = 1%. [c.79]

К основным показателям процесса полного горения относятся теоретический (стехиометриче-ский) и действительный расходы окислителя, теоретический и действительный выходы и состав продуктов сгорания, коэффициенты расхода окислителя. Расход окислителя и выход продуктов сгорания [c.295]

Топливо Горючие состав.чяющие топлива Количество горючего Теоретический расход кислорода, м /кг. Выход продуктов сгорания, м /кг, м /м [c.21]

В соответствии с табл, 15 теоретический расход воздуха о = =9,81 mVm . а выход продуктов сгорания Уо=Ю,85 mVm Тогда =aLn= 1,2.9,81 = 11,78 mVm , а ДК= Уо— =10,85-9,81 = = 1,04м7мз. Поэтому Vo,=L - -AV=11.78-l-i.04=l2,82 В соответствии с табл, 22 средняя теплоемкость продуктов сгорания Сд при I2-1000 составляет 1,498 кДж/(м - С). Тогда i)h.t= Q — -92—9s)/Q =(U,99-38100—12.82- 1,498-1000)/38Ю0=0.432, [c.113]

Пример 29-6. Определить температуру дымовых газов ири выходе из тоиочной камеры котла, если дано, что количество сжигаемого топлива В = 2000 кг ч количество продуктов сгорания на 1 кг сжигаемого топлива Ур = 6 м кг теоретическая температура сгорания топлива Гр = 2000°К средняя теплоемкость продуктов сгорания с тг = 1740 5дас/л -гра5.-Лучевоспринимающая поверхность котла fj, = 10 м . [c.484]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.57. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью Л = 3,89 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения с низшей теплотой сгорания 2я = 35 799 кДж/м , если известны давление насыщенного пара р ,а=1,5 МПа, давление перегретого пара р .п= А МПа, температура перегретого пара / = 350°С, температура питательной оды fn.,= 100° , величина непрерывной продувки Р=4%, кхщ котлоагрегата (брутто) , = 92,0%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 220 кДж/м , теоретический объем йоздуха, необходимый для сгорания топлива, V° = 9,52 м /м , присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /н = 30°С и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.70]

Задача 2.58. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 5,6 кг/с, работающего на челябинском угле марки БЗ с низшей теплотой сгорания 6 =13 997 кДж/кг, если известны давление насыщенного пара / , = 4,3 МПа, давление перегретого пара ра.и = МПа, те шература перегретого пара п.п=430°С, температура питательной воды fn = 130°С, кпд котлоагрегата (брутто) f/i a = 89%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель / = 7800 кДж/кг, теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания топлива = 3,74 м /кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Ааце = 0,04, температура воздуха в котельной в = 30°С, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты в окружающую среду j= 1%. [c.71]

Задача 2.78. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из воздухоподогревателя котельного агрегата, работающего на природном газе Саратовского месторождения, если известны температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /в = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя /j=170° , теоретически необходимый объем воздуха V° = 9,52 м /м , коэффициент избытка воздуха в топке оц = 1,15, присос воздуха в топочной камере Aol, = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе Aagn=0,06, энтальпия продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель 1 = 1610 кДж/м и потеря теплоты в окружающую среду qs = 1 %. [c.79]

Процесс сгорания толлива в самом цилиндре теоретически изображается изобарой 34 с поводом тепла q . По прекращении сгорания происходит адиабатическое расширение продуктов сгорания (процесс 45) и выход отработанных газов в атмосферу (процесс 51). [c.387]

Температура продуктов сгорания на выходе из топки всегда ниже теоретической, поскольку значительная часть тепла передается поверхностям нагрева котла путем радиации. Для большинства котельных агрегатов температура продуктов сгорания на выходе из топки находится в пределах 900—1100° С. Температуру продуктов сгорания на выходе из топки Гтоп можно определить по формуле [c.145]

Зная теоретическую температуру сгорания топлива Тт. и температуру продуктов сгорания на выходе из топки Т оп> переходят к расчету конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата. С этой целью вычисляют коэффициент теплопередачи и падение температуры в котельном агрегате из уравнения теплового баланса. По этим данным определяют необходимую поверхность конвектийного нагрева Завершающий этап расчета котельного [c.147]

Температура, получаемая при условии, что все выделяемое в топке тепло будет израсходовано на подогрев продуктов сгорания при отсутствии теплообмена в топке, называется теоретической (адиабатической) температурой да. На рис. 6-4 также показан характер распределения действительной температуры по высоте топки, развиваемой в условиях теплообмена с топочными экранами. Это распределение зависит от интенсивности тепловыделения и интенсивности теплоотвода экранным поверхностям топки. В зоне воспламенения интенсивность тепловыделения превышает интенсивность теплоотвода, в результате чего температура возрастает. Максимальная температура дмакс устанавливается в ядре горения. В зоне догорания все более превалирует интенсивность теплоотвода. По мере приближения к выходу из топки температура падает и достигает при данных условиях конкретного значения "т. При этом в топочной камере воспринимается до 35—40% общего тепловыделения. [c.66]

Определить объем и энтальпию продуктов сгорания на выходе из тонки, а также теоретическое и действительное количество воздуха, необходимое для сгорания 1 м природного газа следующего состава С02 = 0,2% СН4 = 97,9% С2Н4 = 0,1% N2=1,8. Коэф- [c.125]

Определить объем и энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки, а также теоретическое и действительное количество воздуха, иеобходимое для сгорания 1 природного газа следующего состава 02=0,2% СН4=97,9% С2Н4=0,1 /о Ы2=а,8%, Коэффициент избытка воздуха =1,1 темпе,ратура газов яа выходе из топки /г= 1 000°С. [c.113]

Задача 2.60. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 3,89 кг/с, работающего на природном газе с низшей теплотой сгорания Qf, = = 33 900кДж/м если давление насыщенного парарн.п= = 1,5 МПа, давление перегретого пара рп.п=1,4 МПа, температура перегретого пара п.п=350°С, температура питательной воды / .в=100 С, величина непрерывной продувки Р=А%, к. п.д. котлоагрегата брутто т) Рз = =92,0%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель /п.е= 17 220 кДж/м , теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания топлива [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...