Турбулентность набегающего потока

В области Re=10 - 10 данные [Л. 172, 192, 206, 317, 319, 330] дают разбежку результатов на 8—12%. Это расхождение, по-видимому, объясняется различием турбулентности набегающего потока. [c.143]

На рис. 13.4 представлены результаты измерения трех составляющих пульсаций скорости в пограничном слое продольно обтекаемой пластины при малой степени турбулентности набегающего потока (е<0,02 %). Здесь б — толщина динамического пограничного слоя. Видно, что турбулентность в пограничном слое является в значительной степени анизотропной — наибольшее значение имеют продольные пульсации скорости (е ), наименьшее — поперечные, перпендикулярные к стенке (ву). Анализ показывает, что положение максимума продольных пульсаций соответствует координате т) = 20 = у /ху,1р1 , — касатель- [c.266]

Для гладкой пластины при малой степени турбулентности набегающего потока критическое значение Re p достигает величины Re,p = З-Ю". [c.324]

Кроме характера потока, на координату точки перехода существенно влияет число Re и степень турбулентности набегающего потока, шероховатость поверхности обтекаемого профиля и др. [c.326]

Величина Re p сильно зависит от степени турбулентности набегающего потока большей степени турбулентности соответствует меньшее значение Re p. [c.340]

Теплоотдача при поперечном омывании трубы зависит от степени турбулентности набегающего потока Ти, при возрастании ее будет увеличиваться и а. [c.296]

Зависимость коэффициента теплоотдачи от степени турбулентности набегающего потока воздуха описывается формулой [13] [c.296]

При небольшой степени турбулентности набегающего потока поправку можно определить по графику рис. 19.6. [c.298]

График зависимости от угла атаки приведен на рис. 10.7. Влияние степени турбулентности набегающего потока на тепло отдачу поперечно обтекаемого цилиндра изучено еще недостаточно и надежных расчетных зависимостей пока не имеется. [c.195]

Пограничный слой может быть как ламинарным, так и турбулентным. Переход от одного режима течения к другому определяется размерами тела, интенсивностью увеличения толщины слоя, степенью турбулентности набегающего потока и т. п. [c.229]

Условия перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный зависят от режима обтекания, определяемого числом Рейнольдса, от степени турбулентности набегающего потока и от формы тела. Если за характерный линейный параметр взять толщину пограничного слоя б, то согласно экспериментальным данным критическое число Рейнольдса для пластинки, при котором происходит указанный переход, составляет Кекр = 2750 -н 3500, т. е. величину, близкую к критическому числу в трубе (см. 35). Если же за характерный линейный параметр взять расстояние X, то для той же самой пластинки [c.296]

Влияние степени турбулентности набегающего потока на теплоотдачу в лобовой точке можно оценить эмпирическим множителем [c.49]

Пусть, например, скорость течения газового теплоносителя в натурном объекте невелика, так что сжимаемостью можно пренебречь и считать, что число Маха неактуально для изучаемого явления. Однако при переходе к уменьшенной модели потребуется заметно увеличить скорость газа, чтобы выполнить условие равенства чисел Рейнольдса для оригинала и модели. Возможно, что эффект сжимаемости станет заметным, и будет означать, что при моделировании допущена погрешность. Необходимо контролировать также степень турбулентности набегающего потока. [c.91]

Назначение работы. Ознакомление с методикой опытного определения местного и среднего значений коэффициента теплоотдачи изучение зависимости коэффициента теплоотдачи от скорости и степени турбулентности набегающего потока изучение изменения местного коэффициента теплоотдачи по окружности цилиндра. [c.161]

Другая учебная программа предназначена для анализа локальных характеристик теплопередачи через стенку поперечно-обтекаемой трубы. Внешними варьируемыми параметрами являются числа Рейнольдса потоков внутри и снаружи трубы, степень турбулентности набегающего потока, свойства теплоносителей. Основное математическое содержание модели составляет приближенное решение интегрального уравнения [c.203]

На интенсивность теплоотдачи кроме критериев Яе и Рг существенное влияние оказывает начальная турбулентность набегающего потока. Так, повышение среднего квадратичного значения осред-ненных во времени пульсационных составляющих скорости при турбулентном течении на 2,5 % приводит к увеличению числа Ми на 80%. Количественные данные об этом влиянии получены экспериментальным путем. [c.107]

На рис. 7-7 представлена зависимость критических чисел Рейнольдса от степени турбулентности набегающего потока Ти, определяемой выражением [c.190]

При сравнительно небольших числах Рейнольдса и малой степени турбулентности набегающего потока наблюдается отрыв ламинарного пограничного слоя. Он происходит при угле <р, равном примерно 82° [c.222]

Более подробный анализ показывает, что величина Re p зависит от ряда факторов. Основное влияние оказывает степень начальной турбулентности набегающего потока, т. е. наличие в потоке начальных возмущений и завихрений. Степень турбулентности потока принято характеризовать отношением величины средней скорости турбулентных пульсаций v к скорости движения потока т. е. коэффициентом k = Чем выше начальная [c.70]

Кроме того, на величину Re p может влиять шероховатость поверхности пластины, интенсивность теплообмена и т. д. Сам переход от ламинарного к турбулентному режиму течения жидкости в пограничном слое, как показывают опытные данные, происходит не в точке, а на некотором участке, в связи с чем иногда вводят два значения Re,(pi и Re p2, где Re pi =-— критическое число Рейнольдса, отвечающее переходу от ламинарного к переходному режиму течения, когда в пограничном слое возникают первые вихри и пульсации Re pa = — критическое число Рейнольдса для перехода к развитому турбулентному режиму течения. На рис. 3-2 приведены зависимости Re pi и Re pn от степени начальной турбулентности набегающего потока. [c.70]

Предположим, что свободная турбулентность набегающего потока весьма мала и ее влиянием на теплоотдачу в области 6< у< бт можно пренебречь. [c.165]

На теплоотдачу одиночной трубы заметно влияет также степень турбулентности набегающего потока жидкости. [c.242]

Степень возрастания теплоотдачи при увеличении степени турбулентности набегающего потока видна из табл. 25, составленной М. А. Михеевым. [c.242]

Когда турбулентность набегающего потока велика (ц весь [c.120]

В.тиянне турбулентности набегающего потока существенно ослабляется при уменьшении числа Рейнольдса. Плюющиеся данные по сопротивлению сферических частиц в турбулентных потоках при числах Рейнольдса частиц от 20 до 100 [87, 219, 308, 371, 46.5, 484, 568, 668, 822, 879, 901] колеб.лются от значений, превышающих втрое значения, определяемые по стандартной кривой сопротивления, до значений, меньших в 100 раз (фиг. 2.1). Эти данные указывают главным образом на уменьшение коэффициента сопротивления из-за турбулентности. Большинству упомянутых из.мерений присущи те пли иные неточности, так что эти результаты оказались непригодными для расчета установившегося (включая турбулентность) движения в бесконечной несжимаемой жидкой среде. [c.34]

Для расчета средней теплоотдачи цилийдра при малой степени турбулентности набегающего потока рекомендуются следующие формулы [c.49]

Переход от ламинарной формы течения к турбулентной происходит не в точке, а на некотором участке и зависит от многих факторов, в том числе от степени турбулентности набегающего потока, шероховатности поверхности, продольного градиента давления в потоке и т. д. Опыты показывают, что переход к турбулентной форме течения в пограничном слое на пластине при низкой степени турбулентности внешнего потока может происходить при значениях Квкр, лежащих в пределах 3,5-10 ... 2,8-10 . Координаты начала разрушения ламинарного слоя и [c.157]

Данные о критических числах Рейнольдса в основном получены в опытах с воздухом. Если Ти<0,1%, значение нижнего критического числа Рейнольдса ReKpi не зависит от степени турбулентности набегающего потока и для изотермического течения равно 3,1-Ю [Л. 51, 52]. По данным Л. М. Зысиной-Моложен для случая продольного без-градиентного омывания пластины воздушным потоком зависимость Кекр от Ти и температурного фактора Т с/Т о может быть описана уравнением [c.191]

Если вся пластина- занята турбулентным слоем (в случае высокой степени турбулентности набегающего потока, неудобообтекаемости передней кромки и т. п.), то изменение коэффициента теплоотдачи вдоль пластины имеет вид, изображенный на рис. 7-13 (кривая 1). При наличии на передной части пластины ламинарного пограничного слоя коэффициент теплоотдачи изменяется по более сложному закону (рис. 7-13, кривая 2). [c.199]

На рис. 9-6 показано влияние степени турбулентности набегающего потока на среднюю тёплоотдачу трубы. В интервале lOO ReTu lO и при Ти<14% по ошзиам с воздухом средняя теплоотдача может быть описана уравнением [Л. 42] [c.225]

При невысокой степени турбулентности набегающего потока теплоотдача первого ряда шахматного пучка составляет примерно 60% теплоотдачи третьего и последующих рядов, теплоотдача второго ряда составляет примерно 70%. В коридорном пучке теплоотдача первого ряда также составляет примерно 60% теплоотдачи третьего и последующих рядов, а теплоотдача второго 90%. Изменение теплоотдачи по рядам приведено на диаграммах рис. 9-9 здесь по вертикали отложены отношения Ei средцего коэффициента теплоотдачи произвольного ряда к той же величине для третьего ряда, по горизонтали — номера рядов/ [c.228]

Таким образом. При высокой степени турбулентности набегающего потока пучок уже может явиться детурбулизирующим устройством. В этом случае нет доЬтоверных данных для определения а первых двух рядов. Расчет можно вести, полагая, что для всех рядов ег=1. [c.229]

Вместе с тем рекомендуется снижать коэффициенты скорости в расчетах ступеней [2, 8] по сравнению с их значениями, заимствованными из опытов с плоскими и кольцевыми решетками, или пользоваться величинами ф и полученными пересчетом из экспериментальных характеристик ступеней. Это связано с нестационарным характером обтекания лопаточных венцов, вызванным периодической шаговой неравномерностью набегающего потока, а также со степенью его турбулентности, меняющейся вдоль проточной части. Проблема влияния пестационарности и степени турбулентности набегающего потока на потери в турбинных решетках рассматривается ниже (см. гл. XIV). [c.204]

Если известна степень турбулентности набегающего потока, то значения чисел Рейнольдса для конца ламинарного рел<има течения (начала переходного режил1а) и для конца переходного ре- [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...